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某产品中的牛角导管(外观见图1),是一个型面比较复杂精度要求比较高的零件。其技术要求如下: 1.零件的外型与样板间隙不大于0.5~2毫米; 2.空间曲面要求圆滑过渡,不得有突转和凹陷; 3.进口和出口尺寸、位置要与相对应的零件协调; 4.零件材料为1Cr18Ni9Ti不锈钢板,厚2毫米,材料减薄不得小于1.6毫米。 相似文献
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一、概述我厂生产的薄壁筒形零件,品种规格多,尺寸及表面光洁度要求高,典型零件如图(图1): 零件材料为30CrMnSiA优质合金钢,强度σ_b=120±10公斤/毫米~2,内孔尺寸Φ80~160毫米,壁厚为1.9~2.5毫米,长度为280~680毫米,内孔椭圆度要求不大于0.02毫米,尺寸公差为0.02毫米,内孔光洁度为▽8。这类零件的生产过去所采用的装夹方法如图2。 相似文献
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我厂在新机试制中遇到一种零件,形状及尺寸见图1。对这种内三角花键孔我们采用了拉削工艺。拉刀最大外径是φ10毫米。拉刀总长为600毫米、共28齿。特别是牙底R不大于0.1毫米,精度要求高,相邻齿距差0.003毫米、结果误差0.006毫米。拉刀尺寸见图2。这种拉刀是我厂的关键产品。我们从未加工过精度这么高的三角花键拉刀。头一阶段,虽然花了很长时间,采取了很多措施,但都未 相似文献
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一、概况 某产品上有一个螺旋角为45°的梯形内花键(见图1)。 为加工这样的零件,我们收集了一些资料,并走防了有关单位,找到了一些加工螺旋内齿(或花键)的方法,大致有如下几种: 1.在卧式拉床上加工 在活动拉刀杆上装一个螺旋靠模,强迫拉刀在工作过程中旋转,从而拉出内螺旋花键。由于螺旋靠模的直径比拉刀直径大好几倍,因此,在同一导程下,靠模上的螺旋角比拉刀上的螺旋角成比例增大而极易产生“自锁”。 相似文献
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如图1所示大长径比细长杆外圆与深孔加工,材料是30CrMnSi加工性能差,毛料是厚壁管材,加工量约为0.35~0.5毫米左右,又有不同程度的弯曲,管内原有约为2~2.5毫米内孔,加工孔时客观上起导向作用,且壁厚不均,上下差可达0.2毫米左右,由于外径工量很小,且不能热处理,故内应力不能消除,加工后变形大,此件技术要求是(外径负0.2毫米,壁厚差不大于0.2毫米,即内孔直线偏差在0.2毫米以内,全长跳动不大于0.2毫米)就很难达到。针对零件材料状况和要求,进行了工艺分析,为保证技术要求采取了以下措施。 相似文献
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我所研制的产品中,选用含铬13%的不锈钢比较多,依零件的不同要求选用不同的牌号,如1Cr13、2Cr13、3Cr13、4Cr13等。有一种齿轮选用4Cr13,齿轮的加工路线为调质—粗加工—消除应力时效—精加工—最后热处理—抛光。对最后热处理的要求:零件不圆度不大于0.02毫米;端面最大跳动不大于0.03毫米;内孔Φd的变形量不大于0.02毫米;硬度RC50~56。 相似文献
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一、概述飞机上薄壁圆筒形零件很多,如机翼防冰前缘件、起落架外筒、各种作动筒内外筒、各种精密防尘罩、贮压器外筒等。一类是采用鈑金弯曲、拉形、焊接而成,一类是由机械加工制成。其特点是:壁薄、精度高、有配合要求。这些薄壁圆筒形零件往往由于热处理、机加切削热以及工艺安排不合理等不良因素以致产生椭圆和轴向变形。这种变形的量一般不太大(0.05~0.2毫米),但又不符合技术要求(一般要求0.02毫米),以往采用搪磨和三点 相似文献
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压气机转子是发动机的心脏部件,涡桨6和苏产A-20M型发动机工作时,其压气机转子的转速为12300转/分,工作温度为300℃.该机压气机转子外径为(?)450毫米,重量为141公斤.因此,发动机工作时压气机转子承受很大的离心、弯曲和扭转等负荷.所以,整台转子都采用优质高强度不锈钢制成.它由10个轮盘、1个后轴颈、1个后封严圈和10级工作叶片共1300多个零件组成(见图).各级轮盘的配合紧度为0.17~0、40毫米,轮盘配合处有紧度为0.009~6.032毫米的径向销钉484个,这些销钉将各级轮盘相互固定,并且传递扭矩.前后轴颈装轴承处相距11OO毫米,要求在全长上的跳动量不大于0.02毫米,各级包齿外径对前后轴颈的跳动量要求不大于0.03毫米 相似文献
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航空工业中的渐开线花键结合,用得比较广泛。其中有不少是大的花键孔、轴结合,这些大花键孔或轴的零件同中小型花键孔、轴零件一样,其花键部位往往相对某些表面有相互位置的精度要求,即以零件的花键轴或孔为基准,来加工或检查其相对另一些表面的位置精 相似文献
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朱松岭 《航空标准化与质量》1981,(3)
我厂在加工某齿轮零件时,需用一种齿轮梳刀(见图1).这种齿轮梳刀其相邻齿距误差要求不大于0.002毫米,每五个齿的齿距累积误差要求不大于0.008毫米.根据我厂现有的磨床设备,其进给机构不能保证齿距的精度要求.鉴于此情况,我们采用了 相似文献
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某副滑阀内孔孔径为φ6~(+0.013)毫米,孔长80毫米,前端孔径φ7毫米,长35毫米,小孔总长达115毫米,L/D=115/9≈19(图1)。φ6~(+0.013)毫米小孔表面光洁度为▽11,椭圆度、锥度、母线不直度小于0.001毫米,和主滑阀的配合间隙为0.001~0.003毫米。副滑阀材料为12CrNi3A,内孔表面渗碳,淬火硬度HRC58~63。 相似文献
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装配止动夹具是某发动机齿轮轴装配其它零件时的工装。针对夹具的型腔为渐开线螺旋内花键难加工问题,采用了控制模芯几何参数浇铸法及增强塑料的合理配方,使止动夹具各项技术指标均达到设计要求。 相似文献
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我厂生产的某型发动机共有三级涡轮盘,其榫槽分别为41、43、53个,三个盘中最大的直径D=445.2毫米,最大的厚度H=29毫米,榫槽中心线与轮盘中心线的最大偏角α=26°30′,最深的榫槽h=24毫米,位移度均要求不大于0.08毫米,材料为GH135(见图3中所附零件简图),在7520卧式拉床上加工。由于榫槽多、深、偏角大、精度要求高、材料加工性能差,质量长期不能保证,曾一度成为我厂生产关键。针对这一生产薄弱环节,我们自行设计和制造了自动拉削夹具。实践证明夹具结构可靠,精度较高,保证了加工质量,提高 相似文献
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《航空制造技术》1978,(7)
试用数控车床加工高强度钢零件一九七七年秋天,一七二厂用长城机床厂制造的CK3732型数控车床,试切某机前起落架外筒和某机主起落架轮轴各五件。试切结果,前起外筒五件全部合格,主起轮轴合格三件,报废两件。合格件已交付使用。查报废原因,一件是由于编程错误,即螺纹空刀槽位置语句编错,一件是由于数控车床挑螺纹时乱扣。前起外筒长1097毫米,最大直径为φ132—0.26毫米,材料为30CrMnSiA钢,数控车削时未经热处理,强度为σ_b=75公斤/毫米~2。其特点是圆弧多(R5、R10、R20、R40毫米),锥度小(1:15,1:100),外形有公差要求,切削余量较大(最大处为20毫米,最小处为2毫米)。 相似文献
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