导流窗真空钎焊

1Cr18Ni9Ti不锈钢导流窗(如图所示)是高空大气层取样器的“心脏”部件。它是由四个外径为φ490毫米的导流叶片隔框、桁条和上下定位圈钎焊而成,总高度为295毫米,有126条钎焊缝。采用的钎料为120—150目的镍基三号合金(其分析成份为铬6.99％、硅4.40％、铁2.60％、硼3.28％,余为镍)粉     

高精度波纹膜片的冲切成形

图1、图2为某发动机涡轮泵的两种波纹膜片。膜片材料为1Cr18Ni9Ti,料厚原为0.2毫米,后改为0.15毫米。两种膜片型面复杂,形状相反。使用时将两种膜片各数片在内外边缘处彼此焊接而成弹性密封元件。因膜片材料较薄,焊接性能不好,为保证焊接质量,对膜片的内外圆尺寸精度提出较高要求,内孔尺寸为φ26_(0.05)~(0.02)毫米,外圆尺寸为φ42±0.03毫米。如果是单纯的平板冲切,达到这样的尺寸精度还是不困难的。而这两种膜片既要成形较     

Ni18Co9Mo5Ti马氏体时效钢焊缝组织中的“白亮块”对焊缝性能的影响

我厂采用Ni18Co9Mo5Ti马氏体时效钢制造φ1.2米的试验发动机壳体。钢板厚度为3±~(0.2)毫米,用TiG方法进行焊接,壳体有纵向和环向焊缝。采用820℃/30分空冷+500℃/3小时时效的热处理制度。其性能指标:基     

波纹管失效和表面喷丸强化

用壁厚0.12毫米不锈钢1Cr18Ni9Ti 管材制成的波纹管,是压气机零级叶片调节器的重要温度敏感元件。试车和使用过程中均出现过破裂现象,造成压气机功率故障。为此,我们考查了波纹管元件破裂失效的原因,并采用喷     

三种不锈钢材料抗固体颗粒冲蚀性能研究

采用增压气流固体颗粒冲蚀试验方法研究1Cr11Ni2W2Mo2V、1Cr12Ni2WMoVNb、1Cr17Ni2三种不锈钢材料的抗冲蚀性能。结果表明,三种不锈钢材料在固体颗粒冲击下均发生冲蚀磨损,30°稳定冲蚀速率大于90°稳定冲蚀速率。在相同冲蚀条件下,三种不锈钢材料抗冲蚀性能1Cr17Ni2>1Cr12Ni2W2MoVNb>1Cr11Ni2W2MoV,即1Cr17Ni2不锈钢抗冲蚀性能最好。     

加工耐热不锈钢小钻头

我厂三十六车间加工4Cr14Ni14W2Mo零件φ3_(-0.06)~( 0.12)毫米小孔,过去一直采用日本进口的SKH9(相当于我国国产W6Mo5Cr4V2)钻头,后因进口供应不足,采用了国产W18Cr4V通用钻头,使用中发现寿命低,消耗量大,易折断,一次刃磨只能加工2～3个孔,严重的影响了生产。在毛主席关于独立自主、自力更生的教导指引下,工具试验室与五十三、三十六车间协作,在一一一厂工具车间支援下,打破洋框框,经过反复试验,采用国产材料制成了新结构小钻头,性能良好,质量稳定,基本满足了生产需要。现将试制情况介绍如     

激光冲击强化提高压气机叶片疲劳性能研究

根据1Cr11Ni2W2MoV不锈钢材料性能,确定了激光冲击强化参数;并通过标准试片疲劳试验,验证了该参数条件下激光冲击强化提高不锈钢材料振动疲劳寿命的有效性.设计了不锈钢叶片振动疲劳试验,确定了叶片冲击强化部位和方式,对强化叶片进行了型面检查、一阶弯曲振动疲劳试验和强化机理研究.结果表明:激光冲击强化后的叶片各个截面尺寸在设计范围之内,强化后叶片的应力-循环次数(S-N)曲线往上移动,提高了叶片的疲劳强度,在660MPa应力水平下,叶片的振动中值疲劳寿命提高70%;激光冲击强化引起的残余应力和表层微观组织变化是疲劳强度提高的主要原因.      

不锈钢空心金属“O”形环焊接工艺

前言不锈钢空心金属“O”形环是现代的一种新型密封件,可在低温、高温和强腐蚀条件下使用,因而被广泛的应用到各种连接部位密封系统作密封元件。我部自1965年首先采用了不锈钢空心金属“O”形环(以下简称“O”形环)作密封元件,十年来已在我部产品上使用了,环的直径从φ48毫米到φ660毫米共40余种。随     

不锈钢钝化工艺及膜层质量检验方法的确定

在航空工业中不少产品采用1Cr13,1Cr18Ni9Ti,Cr17Ni2,4Cr14Ni14W2Mo等不锈钢材料制成,为了提高不锈钢产品的防锈能力应进行表面清理和钝化处理。但目前我部所属工厂在生产中无“不锈钢酸洗、钝化工艺”生产说明书,特别是对不锈钢钝化膜层质量无检测方法,仅检查工序的执行情况,这种检测手段是不科学的。因此,我部急需编写“不锈钢酸洗、钝化工艺”及“不锈钢酸洗、钝化膜层质量检验”标准,我厂承担了主编任务。为了正确采用不锈钢钝化工艺及膜层质量检测方法,我们进行了一系列参数筛选试验。     

影响微动疲劳行为的材料因素研究

实验对比研究了两种结构不同的钛合金 [Ti6Al4V (α +β型 )和Ti5Al2 .5Sn(α型 ) ]和两种结构相同 (马氏体 )但强度与硬度差别较大的耐热不锈钢 (lCr11Ni2W 2MoV和Cr17Ni2 )的微动疲劳 (FF)抗力及微动垫材料的影响 ,以进一步探讨材料因素对FF抗力的作用规律和机制。在本文实验条件下 ,具有较高强度和疲劳极限的Ti6Al4V钛合金和Cr17Ni2耐热不锈钢的FF抗力分别高于Ti5Al2 .5Sn钛合金和 1Cr11Ni2W2MoV钢 ,即在材料组织结构相同或相近的条件下 ,屈服强度和疲劳极限决定FF抗力 ;当材料与高硬度配副接触时 ,FF裂纹易于萌生 ,FF损伤倾向增大 ,此时喷丸形变强化可更有效地提高材料的FF抗力。     

发动机第一、二级工作环的制造

涡桨发动机第一、二级工作环是典型的薄壁环形阵,直径大,刚性极弱,技术要求高,加工困难(图1)。多年来,该零件在内径锥面φA 上车内螺纹(螺距1.0毫米,深0.7毫米,螺纹角45°,刀尖 R0.15毫米),并在内螺纹面上滚花(槽宽0.13毫米,深0.1毫米,间距1.0毫米)。这是为使石墨封严涂层结合牢固。但这样加工     

蜂窝密封环的钎焊与检验

一、概述在某涡轮风扇发动机上,为了提高燃气工作效率,采用了十余种不同规格尺寸的密封环。其封严直径最大为φ878毫米,最小为φ282毫米。其工作温度最高达940℃。蜂窝密封环的典型结构见图1。它由蜂窝夹芯与壳体用钎焊方法连接而成。蜂窝夹芯是由0.1毫米厚的1Cr18Ni9Ti金属箔加工成形的。壳体系GX-8材料经锻造、机     

不锈钢零件螺孔加工的改进

1Cr18Ni9Ti、2Cr15Mn15Ni2N等不锈钢材料,加工性能差,尤其是在其上加工内螺纹更加困难。对此,我们采用了跳牙丝锥和螺旋丝锥,效果较好。所谓跳牙丝锥,就是对M2.5,t>0.5毫米的丝锥,对其切削部分和校正部分的牙齿,每隔一个切除一个。由于加工齿数减少,每齿     

65Mn压紧垫圈脆性断裂工艺分析

我厂某产品压紧垫圈:系用65Mn弹簧钢带制造。垫圈厚1毫米,外径φ114毫米,内径φ110毫米,三个凸起的圆弧R50毫米高度3±0.2毫米(见图1)。垫圈经过冲切成形,热处理淬火、回火(硬度要求HRC51～55),最后电镀镉。     

特制的螺刀

该螺刀用于深位(用手不易安放的位置)螺钉的安放与紧固。结构如图所示。钉爪用0.2～0.5毫米厚的不锈钢皮制造,松紧筒用壁厚0.2～0.4毫米的钢管制成。实践证明,这种螺刀制造容易,使用方便。     

曲面不锈钢/微晶玻璃层状复合材料的设计制备

设计制备了与1Cr17和0Cr18Ni9不锈钢匹配的CaO-Al2O3-SiO2(CAS)系和BaO-Al2O3-SiO2(BAS)系微晶玻璃,研究了微晶玻璃的各项理化性能。利用流延法制备微晶玻璃生带,以此制备符合曲面不锈钢/微晶玻璃层状复合材料,并对复合材料相关性能进行测试。结果表明,所设计制备的玻璃经850℃、30min热处理后可形成线胀系数与对应不锈钢匹配的微晶玻璃,且具有适宜弯曲强度和较低介电常数、介质损耗;由此制备的曲面不锈钢/微晶玻璃层状复合材料具有良好的绝缘性能、结合强度和抗热冲击性能。     

4CrMoVlSi(H13)钢抗疲劳螺栓加热滚丝

我国现有机种上的重要抗疲劳螺栓大多采用30CrMnSiNi2A合金结构钢制成。这种钢通常在σ_b=160公斤/毫米~2条件下使用。国外,早在五十年代已开始使用σ_b>180公斤/毫米~2的H11(4CrMoVSi)及H13(4CrMoV1Si)超高强度钢来制作最重要的精密抗疲劳螺栓。为了探索H11及H13钢的机械性能及其加工方法,我们进行了一些初步试验。试验件为M8×1,长度为42毫米的螺栓。螺栓材料为H13钢。加工后的试件σ_b=185公斤/毫米~2。按技术规范进行疲劳试验(拉-     

TC4钛合金小深孔加工

某机压气机工作叶片采用TC4钛合金材料。叶片榫头上有2个高精度装配定位孔,孔小而深,加工难度大,是新机中需要解决的技术难关。我们经过反复探讨摸索,用旧的φ7手用铰刀,对铰刀的几何参数加以改进,并用一种简单的铰刀转接刀架,分别进行钻、镗、铰。解决了生产关键,提高了产品质最,生产效率提高了12倍。 1.工艺图的要求(见图1) 孔径φ6~( 0.008)光洁度▽8 孔深72毫米孔数2个位移度R0.01 垂直度φ0.01 叶片靠叶身型而定位,用低熔点合金固定     

铌微合金化对1Cr21Ni5Ti屈服强度的影响

为了提高1Cr21Ni5Ti双相不锈钢的屈服强度,对其进行了铌微合金化,通过化学分析、金相观察、拉伸试验等,对微合金化前后的性能进行了对比研究。结果表明,经过Nb微合金化处理的1Cr21Ni5Ti屈服强度σ0.2显著提高,达到了技术条件的规定。     

FSN-10-1型食品罐罐身电阻缝焊机通过部级鉴定

焊机主要技术规格: 1.电源:380伏;三相;50赫。 2.功率:10千伏安。 3.被焊材质:马口铁,厚度0.2～0.3毫米。 4.被焊罐尺寸:直径φ65.3～φ98.9毫米,最大长度165毫米。