S波段宽带低噪声放大器

介绍S波段宽带低噪声放大器的设计方法和实际测试结果。该放大器用于指令传输接收系统 ,采用GaAsFET器件、运用计算机模拟优化方法及单电源电路设计形式 ,达到了预定的技术指标。     

利用ADS软件仿真设计低噪声功率放大器

利用Advanced Design System（ADS）微波软件设计低噪声功率放大器（LNA）。对输出稳定性电路、最佳噪声匹配、噪声最小设计输入匹配电路、功率增益最大设计输出匹配电路进行分析、优化和仿真。     

一种适合现场保障的新型雷达噪声系数测试仪

雷达接收机的噪声系数直接影响到雷达的作用距离,是衡量雷达接收机工作性能的重要指标,本文针对雷达现场保障设备的需求,采用大动态对数放大器AD8310,设计了一款专用雷达噪声系数测试仪,能够适应雷达接收机增益大动态变化的特点及外场温度大幅度变化的环境,已经试用于某对空警戒雷达保障系统,并取得了较理想的效果。     

精确设计的星用L波段低噪声放大器

介绍作者应用CAD软件所设计的星用L波段低噪声放大器。所研制的12件产品中无一进行任何调试，产品性能一致性好，噪声系数低于0．65dB，增益接近34dB，与设计结果非常吻合。     

雷达射频前端的仿真设计

采用自顶向下的设计方法,设计了工作于S波段的带宽为100MHz的雷达接收前端.使用Agilent公司的ADS微波设计软件对系统性能进行了仿真论证.分别设计了低噪声放大器、混频器、中频放大器模块,仿真结果均达到要求.前端仿真结果:增益大于75dB,噪声系数小于3dB,镜像抑制度为60dB,灵敏度为-90dBm,动态范围为50dB.     

通信卫星转发器噪声系数测量的修正方法

针对现有Y因子法无法精确测量镜像抑制非理想通信卫星转发器噪声系数的问题,提出一种测量的修正方法。通过对转发器镜像抑制度的测量,修正Y因子法的测量结果,得出更为精确可信的噪声系数测量结果,从而为星地通信链路设计及卫星通信性能的评估提供更加可靠的参考依据。理论推导、仿真分析及实测结果均表明:修正方法在一定程度上规避了Y因子法的测量局限性,能大幅提升转发器噪声系数测量的正确性和精确度;而且,被测转发器的镜像抑制度越差,修正方法改善效果越明显,这为整星噪声系数的精确测量提供了一种新的解决思路。     

星载L波段宽带低噪声放大器芯片设计

基于0.25μm 砷化镓赝品高电子迁移率晶体管（GaAs pHEMT）工艺，设计了一款应用于星载微波接收机的L波段单片微波集成电路（MMIC）低噪声放大器（LNA）。该低噪声放大器采用电流复用拓扑结构，降低了芯片的工作电流，节省了宝贵的卫星能量资源；通过两级负反馈方式优化了器件的稳定性和增益平坦度，提高了卫星通信质量；恒流源的偏置结构使得工作电流随工艺波动较小，芯片维持在稳定的工作状态下。测试结果表明：该放大器工作电流为35mA，在频率范围0.9~1.8GHz内，增益大于33dB，噪声系数小于0.6dB，增益平坦度小于0.5dB；芯片尺寸为2.0mm×1.3mm，满足航天产品的高性能小型化应用需求。     

基于双驱动调制的低噪声微波光子混频器

微波光子混频技术是利用光域频谱搬移间接实现微波信号与中频信号之间的频率变换，它具有工作频段高、瞬时带宽大、多通道并行处理能力强等优势。本文设计采用双驱动调制器实现光域微波信号下变频功能，通过对该微波光子混频器的建模与仿真，分析了影响混频器变频性能的因素。并且针对该架构开发了相应的变频模块，同时配置了相应的前置低噪声放大器与中频滤波器来进一步抑制噪声、改善杂散抑制度。通过测试，该模块在24GHz-28GHz频率范围内变频增益＞0dB，噪声系数＜20dB，SFDR约为102dB.Hz2/3，较传统级联调制器方案的微波光子混频器在变频效率与噪声性能方面有显著提升     

地面遥测接收天线的灵敏度

作者以ＳＰＡＲＴＥⅡ天线为例，介绍了地面遥测接收天线灵敏度Ｇ／Ｔ值的测量和计算方法，分析了影响Ｇ／Ｔ值的主要因素，阐述了该参数对遥测接收系统性能的重要影响，说明了Ｇ／Ｔ值是评估遥测接收质量的重要指标，鉴定，验收遥测接收系统必须认真考核。     

Ku波段低噪声放大器的设计

设计一款Ku波段低噪声放大器,放大器采用两级PHEMT晶体管(VMMK1225)级联结构,单电源供电模式。应用微波仿真软件ADS对匹配电路进行优化设计,在11.7GHz～12.5GHz的工作频段内放大器噪声系数小于0.23 dB,带内增益大于31dB,输入、输出驻波比小于1.6。仿真结果表明,设计完全满足性能指标要求。