基于FMEA的飞机燃油箱防火安全性分析

自1959年起已发生了17起飞机燃油箱点燃事故,统计表明飞机燃油箱点燃事故是对飞机运行安全性影响最大的灾难性事件之一,始终受到航空安全领域高度关注.针对此类风险,FAA通过不断修正规章来满足飞机运行安全,但往往咨询通告形式的修订缺少系统化的分析.依据事故调查,主要影响燃油箱防火安全的原因有:电火花和电弧、电器加热效应、摩擦火花、平面热辐射.对飞机燃油箱防火安全功能设备进行风险量化,首先使用FMEA对各功能元件进行风险分析,找到与“风险状态”相关的失效模式;其次运用三元素法“风险状态”评估标准量化故障模式的风险优先数;最后根据元件的失效模式采用树图分析方法对影响燃油箱内、外点火源的功能元件进行管理.本文还对复合材料燃油箱的特殊失效模式进行初步分析,为飞机燃油箱防火安全的系统化分析提供方法.     

民用飞机燃油箱热特性数值仿真

燃油温度是民用飞机燃油箱可燃性评估的关键输入参数。基于部分假设,利用Matlab/Simulink软件对某型飞机燃油箱热特性进行了数值仿真研究。研究表明,燃油温度仿真结果与飞行试验结果吻合较好,满足适航规章的误差要求。采用数值仿真方法可在飞机设计阶段较为准确地获得燃油箱热特性,用于支持燃油箱内及附近热源部件布置的优化,并可在飞机适航取证阶段提供数据支持。     

燃油箱耗氧惰化与中空膜惰化的数值模拟及比较

针对耗氧型惰化系统燃油箱上部空间氧气体积分数随时间变化规律的问题，对耗氧型惰化系统的反应过程建立了数学模型，并通过CFD方法对机载绿色惰化气体产生系统（GOBIGGS）系统和机载惰化气体产生系统（OBIGGS）的惰化过程进行了模拟仿真，并与实验数据进行对比，验证了仿真结果的准确性。研究结果表明，当耗氧型惰化系统抽吸气的体积流量与中空膜惰化产生的富氮气体（NEA）体积流量相同时，耗氧型惰化系统不仅惰化时间短，而且能将燃油箱的O₂摩尔分数降至更低。同时耗氧型惰化系统的惰化效果与相同体积流量下NEA0（100%N₂）的中空膜惰化效果相近。另外，耗氧型惰化系统使燃油箱气相空间上部O₂摩尔分数大于下部O₂摩尔分数，中空膜惰化则相反。      

耗氧型惰化反应器操作范围及性能分析

通过CFD方法建立了一个耦合化学反应的多孔介质二维拟均相反应器模型,利用此模型研究了耗氧型惰化系统不同工况下反应器的操作范围及工作性能。以RP-3燃油为研究对象,采用Fluent 170软件的多孔介质单温度模型,通过UDS(user defined scalar)添加固相能量方程,通过源项形式添加化学反应热到固相能能量方程。研究了不同表观气速、RP-3摩尔分数时反应器在不飞温状况下的操作范围,引入耗氧速率作为反应器对惰化系统影响的评价指标,讨论了进口气体温度对反应器操作范围及性能的影响。结果显示:反应器有一定的操作范围,增加反应器进口气体温度会缩小可操作范围;随着进口表观气速增加耗氧速率趋于不变;RP-3摩尔分数、进口气体温度增加都会大幅提升耗氧速率。因此在未来设计耗氧型惰化反应器时应充分考虑这些因素。     

重型越野车供油系设计

结合重型越野车的使用特点，阐述了重型越野车供油系的设计原则及方法，针对汽车供油系在使用过程中常出现的诸如漏油、供油不畅、油位指示不精确等问题，进行了分析，提出了解决方法及措施。     

飞机燃油箱地面冷却惰化数值仿真

通过 COMSOL软件对飞机燃油箱地面冷却惰化进行了 3D仿真,得到了燃油温度、气相空间温度、燃油蒸汽体积分数随时间变化的情况;研究了抽气流量、蒸发温度、内热源功率、外界空气流速对冷却惰化的影响。结果表明:内热源功率过大时,燃油蒸汽体积分数高于可燃体积分数下限,将不能惰化;增大抽气流量以及降低蒸发温度,可以更快地降低气相空间温度,惰化效果更好;外界空气流速越大,气动加热热量越大,油箱气相空间温度越高,但外界空气流速较大时,系统仍能惰化。     

飞机燃油箱防爆及抑爆材料应用技术

近年来,飞机燃油箱防爆及抑爆材料应用技术在国外得到了迅速发展及广范应用,它的应用有效地提高了军用飞机的生存力、利用率和可靠性。本文就飞机燃油箱的各种防爆方法及抑爆材料的应用技术作了介绍,对各自存在的优缺点进行了对比。     

飞机燃油箱防火抑爆泡沫充填材料的发展

本文介绍了国外主要战机燃油箱采用的网状泡沫充填材料的发展概况，简要分析了这类充填材料的防火抑爆机理和使用中应注意的事项。     

不同温控模式下直升机惰化系统性能对比

以某直升机机载中空纤维膜惰化系统为研究对象,设计了电控阀控温和变频风扇控温2种系统。基于AMESim平台以分离膜数学模型计算数据为基础,搭建机载惰化系统,在飞行包线下,研究了2种温控模式的控温效果、不同飞行阶段的惰化系统性能变化及关键参数对其影响。计算结果表明:电控阀控温系统在整个飞行过程均能将引气温度维持在目标温度90℃,在起飞之后富氮气体（NEA）氮体积分数全程维持在91.5%~96.4%之间,所需引气流量为40~243 kg/h,空载燃油箱气相空间氧体积分数可在180 s内降至9%,且保持全程低于9%;变频风扇控温系统在满足爬升、加速、俯冲高温阶段控温惰化要求的选型前提下,在低速、高速巡航阶段,引气被过度冷却至0℃左右,虽然所需引气流量低至26 kg/h,但NEA氮体积分数大幅下降至81%,燃油箱气相空间氧体积分数高达18%,在巡航阶段,飞行速度越大,引气温降越大,且巡航高度越低,为满足控温效果所需的最低巡航速度越低。      

民用飞机辅助燃油箱系统燃油转输油出口位置研究

面对不同的市场需求,民用飞机通常在取得型号合格证之后,通过改装,形成公务机~([1])、遥感机、海监机等在内的特种飞机。大航程、长航时是众多特种飞机的重要特点。民用飞机通常在货舱内加装辅助燃油箱~([2-3])以增加额外的燃油存储空间,增加载油量,从而增大航程。然而辅助燃油箱内的燃油不直接供给发动机,需在巡航阶段将辅助燃油箱内的燃油转输至基本燃油箱内,通过基本燃油箱内供油系统供给发动机~([4-8])。转输动力可以来自转输泵或者闭式通气增压系统,即辅助燃油箱与基本燃油箱产生一定的压差,通过该压差将燃油转输到基本燃油箱内。然而不同的转输口位置,将会导致燃油转输的控制逻辑不同。基于某民用飞机的基本油箱构型,通过不同的转输口位置分析,给出较为合理的转输口位置。