全文获取类型
收费全文 | 471篇 |
免费 | 59篇 |
国内免费 | 30篇 |
专业分类
航空 | 299篇 |
航天技术 | 68篇 |
综合类 | 34篇 |
航天 | 159篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 17篇 |
2022年 | 19篇 |
2021年 | 18篇 |
2020年 | 21篇 |
2019年 | 20篇 |
2018年 | 11篇 |
2017年 | 14篇 |
2016年 | 16篇 |
2015年 | 13篇 |
2014年 | 26篇 |
2013年 | 12篇 |
2012年 | 26篇 |
2011年 | 32篇 |
2010年 | 30篇 |
2009年 | 27篇 |
2008年 | 23篇 |
2007年 | 30篇 |
2006年 | 26篇 |
2005年 | 20篇 |
2004年 | 14篇 |
2003年 | 26篇 |
2002年 | 7篇 |
2001年 | 10篇 |
2000年 | 15篇 |
1999年 | 8篇 |
1998年 | 6篇 |
1997年 | 10篇 |
1996年 | 5篇 |
1995年 | 3篇 |
1994年 | 4篇 |
1993年 | 4篇 |
1992年 | 7篇 |
1991年 | 3篇 |
1990年 | 8篇 |
1989年 | 5篇 |
1988年 | 4篇 |
1987年 | 6篇 |
1986年 | 1篇 |
1985年 | 3篇 |
1983年 | 2篇 |
1982年 | 1篇 |
1981年 | 1篇 |
1980年 | 3篇 |
1976年 | 1篇 |
排序方式: 共有560条查询结果,搜索用时 16 毫秒
51.
王文杰 《中国民航学院学报》1990,(2)
1990年4月18日~20日,国家计委和中国民航局在北京主持召开了“未来民用航空通信、导航和监视系统技术研讨会”。会议旨在了解国际民航组织提出的关于通信、导航和监视系统新构想及我国相关技术现状。这次会议得到了国家有关部委及国际民航组织(ICAO)的高度重视和大力支持。航空航天部、邮电部、机电部、总参和空军等约13个部委及有关方面的100余人到会。国际民航 相似文献
52.
53.
54.
55.
本文全面的分析了回流焊温度曲线在回流焊工艺中的作用,回流焊工艺的工艺特点、影响回流焊温度曲线的各种因素.如何从热容的思想建立回流焊温度曲线的方法?如何调整温度曲线通过控制温度曲线改善工艺过程,减少回流焊工艺的缺陷? 相似文献
56.
57.
为了研究燃油以及入口空气压力对于贫油熄火(LBO)边界的影响大小及规律,采用航空煤油(RP-3)、高沸点费托油(FT)和柴油进行了三种不同燃烧室入口压力工况下的贫油熄火实验并进行规律分析。分析结果表明:入口压力对贫油熄火边界的影响(19.17%)要大于燃油性质造成的影响(6.26%)。导致熄火油气比变化的主要因素包括入口空气压力,火焰体积,燃烧室温度,燃油雾化直径以及燃油的热值和密度,其中火焰体积和燃油雾化直径主要受燃油性质影响,而燃烧室温度则与入口压力有很大关系。入口压力影响的贫油熄火油气比变化会受其影响的火焰体积和燃烧室温度变化而削弱。碳数高支链烷烃含量少的燃油可能会提高火焰体积对熄火油气比的影响,使其在低入口压力下有更好的贫油熄火边界。 相似文献
58.
为掌握大型水陆两栖飞机增升装置工程设计的基本原理和主要技术,设计出满足较高气动力与水动力性能要求的高效增升装置,围绕两栖飞机增升装置的特殊设计方法开展了系统研究。通过对比分析两栖飞机与常规陆基飞机增升装置的技术特征与设计差异,在综合分析国内外典型两栖飞机增升装置的类型及设计特点的基础上,针对两栖飞机的快速性、喷溅性和抗浪性指标,对增升装置在使用和设计环节中相关影响要素进行了详细阐述。依据两栖飞机的使用环境以及使用要求,探讨了气动力与水动力耦合设计对两栖飞机增升装置的重要性,分析了水面喷溅、近水面效应、机构偏转限制等对增升装置的影响机理和影响规律,剖析了增升装置设计与抗浪指标的内在联系,对增升装置下偏量的选取方法给出建议。结合大量水动力、气动力试验和数值模拟数据,总结提炼出了与工程实际紧密结合的两栖飞机增升装置特殊设计原则。依据本文总结的设计方法完成的增升装置方案,已成功应用于我国正在研制的某大型水陆两栖飞机。通过风洞及水动力试验验证,结果表明该飞机越过阻力峰后未发生主喷溅冲击增升装置的现象,耐波性预报表明该飞机的抗浪能力满足预定的技术要求,从而进一步验证了本文提出的增升装置设计思路和设计方法的可行性,且具有较强的工程应用价值,可为两栖飞机增升装置的设计提供可靠的设计参考。 相似文献
59.
某Ⅰ级涡轮盘低循环疲劳寿命试验研究 总被引:6,自引:3,他引:3
为了确定某Ⅰ级涡轮盘的技术寿命,根据该盘的标准循环载荷谱,对该盘进行了应力分析,确定在标准循环时该盘中心孔与径向销孔相交处为考核部位。为模拟标准循环时该盘在其考核部位的应力谱,专门设计了该Ⅰ级涡轮盘的试验转子及试验参数,在轮盘低循环疲劳试验器上,对该Ⅰ级涡轮盘的一个旧盘进行了高温低循环疲劳试验。试验结果表明:该旧盘低循环疲劳试验至第6047 次循环时,有5 个销孔考核部位出现了裂纹。断口分析表明:该旧盘剩余的试验低循环疲劳失效寿命为6047 周 相似文献
60.