螺纹三针测量的最佳三针直径

利用三针是检验螺纹中径常用方法。由图1几何关系得出: 而得或式小 d_2——螺纹中径,毫米; M——检验尺寸,毫米; d_0——三针直径,毫米; α/2——螺纹牙形半角,度; t——螺距,毫米。此公式得以成立有两个假设条件: 1.假设被测螺纹螺旋升角趋近于零。     

钛合金螺纹孔加工的丝锥设计

钛合金零件小直径螺纹孔的加工是生产中的一个难点。本文介绍用５５°牙型角丝锥加工６０°牙型角钛合金螺纹孔的原理、丝锥的设计以及钛合金零件螺纹孔的加工效果。     

按法向截面修整的螺纹车刀牙形角的计算

航空产品用螺纹,一般要求较高。对于车制的螺纹,为了改善其切削条件,依据各种零件材料加工性质的不同,我们对普通车床用的方杆螺纹车刀,一般都要磨出一定的前角来(γ=5～25°)。由于螺纹车刀有了前角,加工出的螺纹牙形角就不等于螺纹车刀的牙形角了。所以,为了车制出正确的螺纹牙形角,必     

小规格的螺尖丝锥设计和使用

我厂新品中,2Cr15Mn15Ni2N材料的零件比较多,这些零件上的小规格螺纹孔(如M1.8,M2,M1.6)加工比较困难。普通的小规格三槽丝锥由于横截面积尺寸小、强度弱,刃磨时砂轮的修正和操作不易掌握,刃口上容易出现负前角、负后角或前角及后角为零等现象,因此这种丝锥很难胜任奥氏体不锈钢     

万能测长仪上测量非对称牙形内螺纹中径

在万能测长仪上,用标准螺纹牙形专用侧块调整仪器零件,用测球可以测出内螺纹中径实际值。标准螺纹牙形侧块的牙形角为60°和55°两种,被测螺纹的牙形角与标准侧块牙形角相同时,调整测长仪零位的块规尺寸E按下式计算(图1):     

紧固件新旧标准对照表(3)

原ＧＪＢ 12 1- 86中的ＭＪ螺纹螺栓标准与其修订后的ＧＪＢ 3374/1～ＧＪＢ 3374/34《ＭＪ螺纹螺栓》标准号的对照见下表。新标准代号旧标准代号名　　称　 (材　料 )备注ＧＪＢ 3374/1ＧＪＢ 12 1.1.3　ＭＪ螺纹六角头螺栓 (30ＣｒＭｎＳｉＡ)螺纹加长ＧＪＢ 3374/2ＧＪＢ 12 1.1.5　ＭＪ螺纹六角头螺栓 (1Ｃｒ17Ｎｉ2 )螺纹加长ＧＪＢ 3374/3ＧＪＢ 12 1.1.4　ＭＪ螺纹六角头螺栓 (40ＣｒＮｉＭｏＡ)螺纹加长ＧＪＢ 3374/4ＧＪＢ 12 1.1.2　ＭＪ螺纹六角头螺栓 (38ＣｒＡ)螺纹加长ＧＪＢ 3374/5ＧＪＢ 12 1.3 　ＭＪ螺纹光杆公差带ｆ9六…     

发动机第一、二级工作环的制造

涡桨发动机第一、二级工作环是典型的薄壁环形阵,直径大,刚性极弱,技术要求高,加工困难(图1)。多年来,该零件在内径锥面φA 上车内螺纹(螺距1.0毫米,深0.7毫米,螺纹角45°,刀尖 R0.15毫米),并在内螺纹面上滚花(槽宽0.13毫米,深0.1毫米,间距1.0毫米)。这是为使石墨封严涂层结合牢固。但这样加工     

用丝锥攻钛合金螺纹时的切削力和精度

本文列出了攻钛合金螺纹时,丝锥几何参数影响切削扭矩和螺帽螺纹中径的研究结果。用丝锥攻钛合金螺纹时,对扭矩和螺帽螺纹中径影响最大的是:螺纹型面侧后角,切削锥角和切削锥后角。本文还确定了丝锥的最佳几何参数。     

紧固件新旧标准对照表(4)

ＧＪＢ 1 2 2 -86中的ＭＪ螺纹螺钉标准与其修订后的ＧＪＢ 3373/ 1～ＧＪＢ 3373/ 1 0《ＭＪ螺纹螺钉》标准号的对照见下表。新标准代号 旧标准代号1 ) 名　　称　 (材　料 )备注ＧＪＢ 3373/ 1ＧＪＢ 1 2 2 .1 .3　ＭＪ螺纹六角头螺钉 (30ＣｒＭｎＳｉＡ)ＧＪＢ 3373/ 2ＧＪＢ 1 2 2 .1 .2　ＭＪ螺纹六角头螺钉 (38ＣｒＡ)ＧＪＢ 3373/ 3ＧＪＢ 1 2 2 .1 .5　ＭＪ螺纹六角头螺钉 (1Ｃｒ1 7Ｎｉ2 )ＧＪＢ 3373/ 4ＧＪＢ 1 2 2 .1 .1 0　ＭＪ螺纹六角头螺钉 (1Ｃｒ1 1Ｎｉ2Ｗ2ＭｏＶ)ＧＪＢ 3373/ 9ＧＪＢ 1 2 2 .7.2　ＭＪ螺纹十字槽 1 0 0…     

防渗漏锥螺纹的加工

锥螺纹一般用于载流管道连接处,需要严格的密封。根据锥螺纹的结构特点,影响密封的有沿螺旋线方向的间隙带和轴线方向的间隙带。从加工人手减少间隙带的大小,可以防止渗漏。 1.各项误差对间隙带的影响 (1)牙型半角误差△α/2 此误差直接影响内外螺纹两侧面能否紧密贴合。当内外螺纹的牙型半角不等时,在牙侧间就存在间隙,此间隙形成漏油的螺旋环。若间隙很小,只要螺纹材料强度低、塑性高,就可以采取拧紧螺纹,使牙型变形来消除间隙;但若间隙大,螺纹材料塑性低、强度高,依靠拧紧螺纹不足以消除此间隙而造成渗漏。因此在加工中,要尽量保证牙型角准确。     

螺纹起始点位置

用螺纹联接的零件,如果要求螺纹拧紧后,两个零件具有一定的角向位置关系,在加工螺纹时,就要控制螺纹起始点位置,使两个零件螺纹起始点的角向位置协调一致。如图1、图2所示零件,要求零件拧紧后M5螺孔与R_3圆弧槽对齐,就要分别控制图1零件和图2零件螺纹起始点位置,使其协调一致,否则不能保证上述要求。     

表面处理对17-4PH不锈钢抗固体粒子冲蚀性能的影响

为对比研究表面处理对17-4PH不锈钢抗固体粒子冲蚀性能的影响,在17-4PH不锈钢表面进行了多弧离子镀陶瓷/金属多层膜制备、激光表面合金化(LSA)处理和超音速火焰喷涂(HVOF)硬质合金层处理,利用划痕仪、自组装的不锈钢抗固体粒子冲蚀(SPE)装置、多冲疲劳试验机对上述三种表面处理试样的小攻角和大攻角SPE失效行为和机理进行了研究。结果表明,微切削是17-4PH不锈钢及其表面改性试样小攻角下固体粒子冲蚀破坏的主要失效机制,多冲型疲劳破坏是17-4PH不锈钢及其表面改性试样大攻角下固体粒子冲蚀的主要失效机制。HVOF WC-17Co涂层可显著提高17-4PH不锈钢30°小攻角和90°大攻角下SPE抗力。激光表面合金化层能够改善17-4PH不锈钢抗30°小攻角和90°大攻角下SPE性能,但SPE性能改善效果弱于HVOF喷涂涂层。TiAl N/Ti多层膜不能显著提高17-4PH不锈钢抗30°小攻角和90°大攻角的SPE性能。     

后退式微型后缘装置对机翼增升和流动特性影响的实验研究

实验测量了加装"后退式微型后缘装置"的NACA23012机翼在低雷诺数下的升/阻力、力矩和翼尖涡速度分布,并根据实验测量结果研究了该装置对机翼气动特性和翼尖涡结构的影响。实验升/阻力由六分量风洞天平测量,翼尖涡速度分布用七孔探针扫描获得,自由来流速度为15m/s,以弦长为特征长度的雷诺数为1×105。结果表明:与NACA23012原型相比,加装"后退式Mini-TED"后机翼升力显著增加,失速攻角减小;而使机翼阻力比原型翼在小攻角时略有增加,但在大攻角时有更明显的增长;在中高升力系数的情况下,机翼升阻比明显大于原型机翼;Mini-TED使得气动中心后移,相比于原型翼,机翼低头力矩以较为平稳的趋势增加,使机翼在中等攻角和大攻角情况下的俯仰稳定性得到提高;翼尖涡测量结果显示,后退式Mini-TED机翼在相同的正攻角下具有更大的上下翼面压力差,诱导出更强的翼尖涡和下洗运动,从而使得诱导阻力增加,总阻力也随之增加。     

自攻螺钉

自攻螺钉在国外已广泛应用于装配工艺中。它有很多优点:减少工序,操作简便,降低成本等等,而且紧固性能好。自攻螺钉的基体呈园弧三角形(见示意图)。其螺纹尺寸与普通标准螺纹相同,只是有三处螺纹高度渐小(如图所示),为攻丝时(拧进时)给孔挤压螺纹留了余量,同时减少了攻入时的扭力。备用攻入的孔径约为螺纹的中径,一般可选用等于或稍大于螺纹中径的钻头打孔。     

谈谈HB241—70螺纹中径公差

螺纹中径是螺纹连接的最主要的尺寸,螺纹的精度和配合性质主要是曲螺纹中径的尺寸公差所决定的。螺纹中径指的是螺牙中线的直径。由于螺纹连接是一对内外螺旋型面的结合,因此在考虑螺纹配合时,不仅要考虑其中径的尺寸,同时还要考虑螺距、牙型角     

对称螺纹牙侧角偏差和螺距偏差的中径当量

从螺纹旋合的实际情况出发,考虑到螺纹牙侧角偏差、螺距偏差对作用中径的综合影响,运用包容图法导出了牙侧角偏差、螺距偏差中径当量的精确计算公式。在判断螺纹中径的合格性时,用该公式计算作用中径可减少误废率。     

非线性滤波在捷联惯导系统初始对准中的应用

惯性导航系统(INS)初始对准的误差方程在本质上是非线性的,估计惯性导航初始对准误差普遍采用的做法是把失准角假设为小角度,再将误差模型线性化.但当运载体遭遇恶劣环境姿态变化剧烈时,用于估计小失准角的误差模型将不再满足初始对准的要求.为满足大失准角下惯导系统的初始对准,在建立大失准角下的非线性误差模型基础上,分别应用2种...     

几何因素对涡轮过渡段性能的影响

为研究涡轮过渡段几何因素对其性能的影响,采用参数化方法进行过渡段子午流面造型,利用数值模拟方法对过渡段性能进行计算分析,同时借助试验结果予以对比验证。结果表明:长高比、扩张角会影响过渡段壁面曲率变化,大长高比、小扩张角过渡段扩压效果较好;相对于长高比、面积比,扩张角对过渡段总压恢复系数影响最大;进出口面积比直接影响过渡段扩压程度,但对过渡段总压损失影响较小;面积比增大18%,静压升系数最大可增加90%。     

应用协同射流原理的旋翼翼型增升减阻试验研究

协同射流技术作为一种新型主动流动控制技术,是突破旋翼翼型高增升减阻设计的最有潜力的发展方向之一。以 OA312 旋翼翼型作为基准翼型,研制微型涵道风扇组为驱动的旋翼翼型 CFJ 风洞测力模型,开展基于前缘高负压零质量内循环协同射流原理的旋翼翼型高增升减阻低速风洞试验,研究吹气口大小、吸气口大小和上翼面下沉量等基础参数对增升减阻的影响规律,探讨 CFJ 旋翼翼型关键参数最佳取值。结果表明：与OA312 基准翼型相比,小攻角状态时,CFJ 旋翼翼型可显著降低阻力系数,甚至出现“负阻力”现象,实现了零升俯仰力矩基本不变;大攻角状态时,CFJ 旋翼翼型可显著提升最大升力系数和失速迎角,其中,最大升力系数可提升约 67.5%,失速迎角推迟了近 14.8°。     

振动二元翼流动显示水洞试验研究

本文是用流场显示的方法研究各种形式的机械激励对二元机翼大攻角流场的影响。得到的试验结果表明,所采用的机械激励对大攻角失速分离流动有强的控制作用。它清楚地反映了过去风洞试验结果的物理本质,也为今后的非定常增升效应研究明确了方向。