65Mn钢弹性件防氢脆工艺

本成果应用于65Mn钢制造的波形垫圈、簧片、档圈等弹性件。本工艺技术在研究动态快速、静态表面压痕测试方法基础上，应用声发射、宏观微观断口、X光应力测定、高压电镜测试技术，利用热处理技术改变氢在钢中的分布，利用电化学原理降低钢中氢的浓度，并利用应变时效氢脆原理，研制出氢脆测试仪。在全部工艺过程中对氢脆施行了有效监测，实现了全面防治、综合治理氢脆断裂。     

高强度钢螺栓的脆性断裂分析

本文对一飞机用高强度钢螺栓的断裂进行了检验分析。分析结果表明,该螺栓出现的早期断裂是由于加工精度不高,装配时的局部应力集中及少量吸氢等共同作用下产生的氢脆断裂。     

30CrMnSiNi2A 双头螺栓断裂失效分析

分离装置静力试验后发现连接两个舱体的双头螺栓中有7 件发生断裂,螺栓表面进行了达克罗

处理。通过失效分析及相关试验综合分析认为,分离装置上7 件螺栓的断裂性质均为延迟性脆性断裂,断裂机

理为氢脆。导致发生氢脆断裂的原因除螺栓材料及组织具有较高的氢脆敏感性外,主要与静力试验过程中长

时间包覆湿泥有关;另外,原材料氢含量控制及达克罗涂层工艺处理虽然有效避免了产品表面处理过程中带来

的氢脆隐患,但是若使用环境中存在水及腐蚀性介质Cl、S 时,产品在拉应力作用下仍可能发生氢脆延迟断裂

而导致严重后果。

     

轴、杆镀铬表面微裂纹失效分析

轴、杆类构件在镀铬过程中或在存放、使用一段时间后,镀铬表面产生大量的微裂纹。通过外观和断口宏微观、金相组织、硬度、残余应力和氢含量测试等手段,检测出轴、杆镀铬表面微裂纹属于磨削裂纹或氢脆延迟开裂。通过加强轴杆表面镀铬工艺控制,可有效预防该类缺陷的产生和扩展。     

70钢拉簧氢脆断裂失效分析

本文介绍了用７０钢制成的拉簧，由于在电镀工艺过程中的吸氢，制造及使用时出现氢脆断裂的断裂特征，分析了引起氢脆裂失效的原因，并提出了改进措施。     

50CrVA弹性衬套断裂失效分析

介绍弹性衬套失效及装配情况，通过对失效件的分析，查明了由于电镀镉时的吸氢，装配和使用时有拉应力存在，在氢与拉应力的共同作用下，产生了氢脆断裂，失效具有延时断裂的特征，并提出了改进措施。     

螺钉失效分析

对断裂螺钉的断口观察，分析了螺钉的装配情况，找出了断裂原因。     

表面处理因素对弹性零件氢致断裂的影响

本文对高强钢在表面处理过程中产生氢脆的影响因素进行了较全面的探讨。研究表明,表面处理过程中,产生氢脆的主要因素是阴极电解除油、强腐蚀、电沉积时的电流密度和溶液组成。 采取阳极电解除油,避免强腐蚀,选择适宜的电流密度和镀后除氢时间,会大大减少镀后氢脆的产生,降低脆断率。氢脆是多学科交叉的问题,引起氢脆的因素是多方面的,为了减少或避免氢脆的产生,也必须从多方面入手,综合治理。     

Ti6Al4V钛合金表面裂纹产生原因及预防

某型产品Ti6Al4V舵面组件经过真空退火后,多个电阻焊点附近出现了裂纹。经断口宏微观形貌观察、材料成分检测及生产流程梳理,排除了热应力致裂、应力腐蚀致裂、氧脆、氢脆等可能原因,确定了裂纹的产生与钢质镀镉螺钉有直接关系。     

提高65Mn钢弹性件抗氢脆性的有效方法

弹性件的氢脆长期影响着产品的可靠性和使用。如用65Mn制成的各种弹性件经电镀锌处理后,在使用中常发生延迟断裂。以厚0.8毫米,直经8毫米的波型弹性垫片为例,在淬火回火后的硬度为HRC51～53时,断裂率可达46.6％,这一结果是在几百个波型垫片的基础上统计出来的。一般地说,减小电镀处理时阴极电流和酸洗时间,可使断裂率下降。如果材料的硬度较低,有可能不发生断裂。但是,对于高强度弹性零件,使用硬度超过HRC48,同时必须采用表面电镀锌来抗腐蚀时,就很容易因表面处理过程中氢原子溶入而导致使用中的氢脆。因此,不仅仅要尽力减少表面处理过程中零件的进氢量,同时还应当从提高材料本身的抗氢脆性能着眼,探索达到这个目的所应采取的手段。     

等温淬火对30CrMnSiA钢抗氢脆性能的影响

本文研究了不同温度等温淬火对30CrMnSiA钢抗氢脆性能的影响,测定了不同状态下,钢的氢致延迟断裂下临界应力值σ_c、缺口强度σ_(bH)、氢含量、残余奥氏体量及常规力学性能,并进行了断口和组织分析。试验结果表明,钢经900℃加热保温后,于370℃等温30min后,和现行900℃油淬并500℃回火状态相比,能在保证钢的强度、硬度不降低的情况下,显著提高钢的氢致延迟断裂抗力。     

作动筒密封圈断裂分析

某型飞机起落架作动筒发生漏油故障,分解后发现作动筒橡胶密封圈断裂,直接影响了飞行安全。通过对断裂的密封圈断口及表面进行观察和硬度测定,分析密封圈的失效性质及断裂产生的原因,确定了橡胶密封圈失效模式,并提出了纠正措施。     

锁片断裂失效分析

某型发动机涡轮叶片装配中发生锁片弯折90°断裂现象。通过对引起锁片断裂的因素进行分析,并对断裂锁片和合格锁片分别进行显微硬度检测分析、金相组织检查及电镜扫描断口微观检查,查清锁片发生弯曲断裂的根源是锁片预热温度选择不恰当、预热保温时间过长,导致锁片产生沿晶间腐蚀断裂。     

铝锂合金中的氢和氢脆

针对铝锂合金中氢含量甚高的难题，阐述了铝锂合金氢的来源，氢的存在形式及氢对铝锂合金性能和断裂方式的影响。认为制约铝锂会金潜能发挥和应用的主要障碍是合金的冶金质量，而其核心是氢含量控制和氢脆问题，降低氢含量是合金取得实质性突破的关键。提出以真空精炼和固态除氢的途径降低铝锂合金的氢含量，指出液态和固态真空除氢过程中所遇到的主要问题，问题的解决将为新一代高韧铝理合金的研究打下基础。     

Al—Li合金真空除氢与成分变化规律的研究

针对Ａｌ－Ｌｉ合金氢含量高,易产生氢脆等问题,研究了真空除氢对１４２０Ａｌ－Ｌｉ合金含Ｈ量和化学成份的影响规律。     

某型液压产品O形密封圈断裂原因分析

某型液压产品装机工作后衬套和壳体处漏油量超标,分解发现是其外侧密封圈断裂失效引起漏油,直接影响了产品的使用寿命。通过对断裂密封圈外观及断口形貌观察以及测试其微型硬度,分析讨论了密封圈断裂产生的原因,确定了密封圈失效模式,并提出纠正措施。     

L-33型空压机连杆螺钉断裂失效分析

内蒙古某铜矿的一台L-33型空压机,在运转过程中,发生意外事故。空压机一级缸的轴瓦飞出,机架打穿,连杆弯曲,造成严重后果,经济损失达6万元。通过现场调查、断口分析、材质检验,认为事故是由于一根连杆螺钉突然断裂引起的。这根螺钉的断裂是典型的疲劳断裂。其宏观判据是断口上有明显的贝壳花样     

Al—Li—Cu—Mg—Zr合金的氢脆敏感性

本文采用慢应变速率试验方法研究预浸充氢和阴极充氢对时效及形变时效状态2091合金断裂延伸率和塑性损失率的影响。结果表明,时效状态、特别是形变时效状态合金具有明显的氢脆敏感性。这种敏感性与预浸介质,时效,预形变方式和形变量有关。文中还对氢脆在应力腐蚀开裂中的作用进行了讨论。     

23NiCo钢的氢脆敏感性研究

采用电解充氢和三点慢弯曲试验方法研究了２３ＮｉＣｏ钢的淬火态以及２００℃、４５０℃、４８２℃和６００℃回火处理的试样的氢脆敏感性。结果表明，２３ＮｉＣｏ钢的氢脆抗力与组织中奥氏体的形态、分布有关。４８２℃回火，在马氏体板条边界形成薄膜状的逆转奥氏体，钢的氢脆抗力有大幅度的提高。此时，延长充氢时间（４～１０ｈ）对断裂行为没有影响。     

镀锌错齿垫圈氢脆断裂的失效分析

本文较详尽地介绍和分析了镀锌错齿垫圈断裂失效的原因。通过金相显微镜观察、扫描电镜分析、能谱分析和含氢量的测定,得出错齿垫圈断裂失效是由于在镀锌过程中产生氢脆的结论。