起落架零件的电镀和防止氢脆的相应措施

本文介绍了高强度钢零件的电镀概要以及防止氢脆的方法,高强度钢是制造喷气飞机起落架的主要构造材料。一、前言喷气飞机起落架的零件通常以抗拉强度140公斤/毫米~2为界线,由超过140公斤/毫米~2SAE4340钢和低于140公斤/毫米~2钢种构成。因为超过140公斤/毫米~2SAE4340钢零件非常     

4CrMoVlSi(H13)钢抗疲劳螺栓加热滚丝

我国现有机种上的重要抗疲劳螺栓大多采用30CrMnSiNi2A合金结构钢制成。这种钢通常在σ_b=160公斤/毫米~2条件下使用。国外,早在五十年代已开始使用σ_b>180公斤/毫米~2的H11(4CrMoVSi)及H13(4CrMoV1Si)超高强度钢来制作最重要的精密抗疲劳螺栓。为了探索H11及H13钢的机械性能及其加工方法,我们进行了一些初步试验。试验件为M8×1,长度为42毫米的螺栓。螺栓材料为H13钢。加工后的试件σ_b=185公斤/毫米~2。按技术规范进行疲劳试验(拉-     

化学和电化学处理的消除应力和除氢

钢材在化学和电化学处理过程中,常常伴随着析氢而导致其本身脆化的问题。因此,如何科学、合理地防止材料的氢脆,就成为一个重要课题。下面介绍我厂在新机试制中,能较好地防止材料氢脆的一种规范。即:凡抗拉强度≥102公斤/毫米~2(或HB302或HV310)到(并包括)142公斤/毫米~2(或HB408或HV432)的高强度钢均必须在化学或电化学处理前消除应力,处理后除氢,凡抗拉强度<102公斤/毫米~2(或HB302或HV310)的低强度钢,则既不要求消除应力,也不要求除氢。我厂在试制中所采用的消除应力和除氢规范详见下表:     

冶金特性的氢脆

由于电镀和酸洗工艺使氢渗入金属内部。大家知道,氢能恶化金属的性能,氢的这种有害的影响,主要是工艺方法和材料本身的冶金特性,即化学成分、显微结构、强度水平、温度和机械加工过程、结晶组织等等造成的。例如钢的屈服强度大于70公斤/毫米~2时,在有氢的地方就会增加其脆性。当然,列举的其他冶金变化也会起重要的作用。本文还要简述导致氢脆电镀和酸洗工艺,以及对氢脆最敏感的材料,并且介绍一些补救     

15CrMnMoV 与30CrMnSi 钢的性能对比

本文对30CrMnSi 及15CrMnMoV 钢进行了较全面的力学性能及焊接性能对比。说明在同样的强度水平(σ_b≥120公斤力/毫米~2下,15CrMnMoV 钢具有较好的塑性及韧性,特别是其焊接性能比30CrMnSi 好得多,并且可采取先热处理后焊接的工艺。     

日本东丽公司碳纤维和石墨纤维的新进展

日本东丽公司1982年碳纤维生产能力达到1260吨/年。在提高产量的同时,东丽公司十分注意提高产品质量。以碳纤维T300为例,73年东丽公司提供的性能数据是抗拉强度>250公斤/毫米~2,断裂延伸率为0.9—1.2％;七十年代末抗拉强度提高到300—320公斤/毫米~2,断裂延伸率为1.3％;今年七月东丽公司来华进行技术座谈时提供数据,其抗拉强度又提高到340—360公斤/毫米~2,断裂延伸率为1.4—1.5％。除此以外又发展了高强碳纤维新品种T400,它的抗     

钢带冲模(下)

冲压力的计算切刀式钢带冲模与常规式及样板式钢带冲模冲裁力的计算方法是不同的。由于切刀式钢带冲模的上模是一块平板,本身不带刃口,因此切刀式钢带冲模冲裁的抗剪强度大于常规式及样板式钢带冲模。抗剪强度是由工艺试验确定的。由试验获得退火状态下的硬铝(LY12M)利用切刀式钢带冲模进行冲裁的抗剪强度τ=20.8公斤/毫米~2。而由平口刀刃的钢模进行冲裁时的抗剪强度为τ=10～10.5公斤/毫米~2。     

消息与动态

试用数控车床加工高强度钢零件一九七七年秋天,一七二厂用长城机床厂制造的CK3732型数控车床,试切某机前起落架外筒和某机主起落架轮轴各五件。试切结果,前起外筒五件全部合格,主起轮轴合格三件,报废两件。合格件已交付使用。查报废原因,一件是由于编程错误,即螺纹空刀槽位置语句编错,一件是由于数控车床挑螺纹时乱扣。前起外筒长1097毫米,最大直径为φ132—0.26毫米,材料为30CrMnSiA钢,数控车削时未经热处理,强度为σ_b=75公斤/毫米~2。其特点是圆弧多(R5、R10、R20、R40毫米),锥度小(1:15,1:100),外形有公差要求,切削余量较大(最大处为20毫米,最小处为2毫米)。     

406钢在水介质中应力腐蚀性能研究

前言 随着宇航事业的发展,超高强度钢的应用越来越广泛。工程实践表明,钢的强度越高在特定环境下的应力腐蚀开裂敏感性也越大,而这种开裂往往无法预知,后果往往是灾难性的。因此,在使用超高强度钢时不仅要注意强度韧性指标,还要特别注意抗应力腐蚀性能指标。     

薄壁筒形零件加工夹具——双球面向心夹具

一、概述我厂生产的薄壁筒形零件,品种规格多,尺寸及表面光洁度要求高,典型零件如图(图1): 零件材料为30CrMnSiA优质合金钢,强度σ_b=120±10公斤/毫米~2,内孔尺寸Φ80～160毫米,壁厚为1.9～2.5毫米,长度为280～680毫米,内孔椭圆度要求不大于0.02毫米,尺寸公差为0.02毫米,内孔光洁度为▽8。这类零件的生产过去所采用的装夹方法如图2。     

铍的表面处理

一、前言目前,用于制造陀螺的Ly_(12)铝合金存在易变形和重量大的缺点。而铍的比重小(γ=1.85),仅为铝的三分之二,与镁相当,且铍的弹性模数高(E=30000公斤/毫米~2),为铝的四倍以上,比镁大七倍以上。铍的强度也很高,其刚度/重量比及强度/重量比为几种常用金属材料(如铝、镁、铜、钛)之冠。铍的线膨胀系数小(α=11×10~(-6)/℃),     

不锈钢温锻(下)

三、不锈钢温锻用的润滑剂由于温锻(包括温镦和温挤)的特点,对润滑剂有下列要求: (1) 可耐200公斤/毫米~2以上的高压; (2) 能覆盖温锻时形成的大片新生表     

钛及其合金的表面处理

前言钛的比重小(4.5克/厘米~3),约比铜(8.3～9克/厘米~3)轻一倍;熔点为1720～1800℃,沸点为2800～3000℃;硬度Hb=120～300;在结构材料之中,它具有较高的强度(20.9公斤/毫米~2);在常温下,钛在工业大气中和在海水中皆有较高的耐蚀性,但在温度高达400～500℃以上时,钛便与氧、卤素、硫、碳、氮及其它元素起强烈的相互作用。而且,当加热达400～500℃时,钛合金     

应力腐蚀和氢致裂纹机构

 用抛光的恒位移试样对不同强度的四种低合金钢在各种致氢环境（如电解充氢,H₂和H₂S气体,水.H₂S水溶液等）下,跟踪观察了应力腐蚀裂纹和氢致滞后裂纹的产生和扩展过程。结果表明,当钢的强度和K₁大于临界值后,在任何一种致氢环境中都能产生氢致滞后塑性变形,即随着原子氢的扩散进入,原裂纹前端塑性区及其变形量逐渐增大。当这个氢致滞后塑性变形发展到临界状态时,就会导致氢致滞后裂纹的形核和扩展。 用光滑拉伸试样,弯曲试样,Ⅰ型,Ⅲ型以及Ⅰ-Ⅲ复合型预裂纹试样研究了氢对表观屈服强度的影响。结果表明,对光滑拉伸和预裂纹扭转试样,氢对屈服强度的影响是不明显的。但如试样中存在拉应力梯度（如弯曲试样,Ⅰ型或复合型预裂纹试样）,当钢的强度和进入的氢量超过临界值时,氢就能明显地降低表观屈服强度,这就是氢致滞后塑性变形的原因。根据表观屈服强度对进入的氢量和强度的依赖关系,可以解释K_lscc和da/dt对强度和环境的依赖关系。 研究了变形速度,试验温度以及预先塑性变形程度对氢致表观屈服强度下降的影响。在此基础上探讨了氢使表现屈服强度下降的原因。     

不同预变形量T8态时效2195铝锂合金微观组织与强度贡献

以21 mm厚度2195铝锂合金板材为对象，研究了T8态时效时预变形量对其微观组织及力学性能的影响以及不同因素对屈服强度的贡献。结果表明：随着预变形量增大，时效时析出的T1相尺寸减小，数密度增大；而θ′相尺寸和数密度都减小。148 ℃/38 h时效时，预变形量从3%增加到15%，屈服强度由596 MPa增大到638 MPa，但伸长率由13.8%降低到10.7%。随着预拉伸量逐渐增大，时效析出相对屈服强度贡献逐渐降低，而加工硬化对屈服强度的贡献逐渐提高。合金的屈服强度取决于加工硬化和时效析出强化的共同作用。     

三个大型零件的变形问题是怎样解决的?

主梁、横梁、前梁中部这三个大型零件均为30CrMnSiNiA材料,热处理强度σ_b=170公斤/毫米~2(相当于洛氏硬度Rc47～50.5),热处理后机械加工比较困难,因此,三大件除孔和耳片以外,其余部份都已在热处理前加工到最后尺寸。就是说热处理变形不允许超过规定范围。可是,长期以来,这三个大件热处理变形比较严重,影响了产品质量。 一九七五年三月厂革委会向我车间下达     

前起落架转轴接头精铸件研究

××机前起落架转轴接头,原材料为30CrMnSiNiA,零件净重8.5公斤,是一个重要受力件,结构复杂.如图1.原用万吨水压机压制的白由锻坯经机加而成,锻坯重200公斤,机加工时在1000小时以上.后改为万吨水压机上模锻,毛坯重55公斤,机加工时为215小时.工艺成本高,工时多,生产周期长,材料利用率低,又需要大型锻压设备,为解决这一生产关键,我厂从1966年开始改用熔模精密铸造法试制.设计要求铸件按《结构钢精密铸件技术标准》的Ⅰ类铸件验收,检查项目为每炉做化学成份、机械性能、逐个铸件作X光透视、磁力探伤,尺寸和表面质量检查,铸件材料为ZG27CrMnSiNi,机械性能要求σ_h=140±10公斤/毫米~2、δ_5>5%、α_k>1.7公斤·米/厘米~2、HB=3.3～2.85毫米(压痕直径).     

电镀镀层应力的测定——螺旋收缩仪

一、镀层应力测定的目的与意义在电镀过程中。基体与镀层相互作用产生了一定的内应力。对于细薄柔性的基体,当这种镀层应力较大时,往往造成零件变形;而对粗厚不易变形的基体,往往造成镀层裂纹、起泡、脱皮,并会降低零件的疲劳强度,造成应力腐蚀等问题。以我厂生产的××发动机九级压气机转子叶片为例:未镀的钢叶片振动疲劳强度极限为σ_(-1)=51公斤/毫米~2,在氨基磺酸盐中     

采用两次扩口消除薄壁管扩口横向波纹

材料为20A钢及1Cr18Ni9Ti钢,管壁厚度在0.5毫米左右的导管,按HB4-52-76尺寸要求扩口时,极易产生如图1所示的横向波纹。其主要原因是:管壁薄,在扩口棒的轴向压力作用下产生屈服而被挤成波纹状,并在圆     

超高强度钢焊接冷裂敏感性研究

本文对 D6AC 钢和406A 超高强度钢的焊接冷裂敏感性进行了研究。研究结果表明,在室温时,D6AC 钢焊接接头的σ_(Gr)为8kg/mm~2。随着预热温度的提高,σ_(Gr) 也相应增加。采用150—200℃预热,σ_(Cr)为30kg/mm~2,有利于避免接头冷裂;室温时,406A 钢焊接接头的σ_c~r 为6kg/mm~2,随着预热温度的提高,σ_c~r 则增加很少,对避免冷裂效果不明显。