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一、概况图1所示,是某型号机斜底凸缘灯座典型零件外形尺寸,零件采用LY12硬铝制造,厚0.8mm,单机数量为4件,零件成形后需淬火、自然时效处理.根据零件形状与尺寸,可按压延法成形,经工艺设计计算,该零件成形需要压延模三套,另外在第三套压延模上,还需配制压下陷的校形凸凹模圈.为确保模具间隙和 相似文献
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随着我厂长江750型摩托车产量的增长,用落压工艺成形车斗已无法满足生产需要,必须采用效率较高的压延成形工艺。采用这种工艺通常需要制造一副钢质的大型压延模。这种钢质模具的浇铸和加工难度很大,制造周期很长,成本也很高,并且我厂尚无浇铸这种大型钢质模具的条件。 经有关单位的努力,我们制造出一副大型锌基合金车斗压延模。此模的上下模体均由锌基合金制成,模体总重约5吨多。制造和试用的结果表明,采用此合金制造大型压延模,不仅具有制造简便,加工周期短,而且可以将旧模材料加以重熔利用,从而降低了成本。 相似文献
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《航空制造技术》1977,(11)
航空电机电器生产中,冲压件颇多。其冷冲模的质量、寿命和制造周期一直是冲压件生产翻身仗的大拦路虎。而冷冲模的间隙则是直接影响冲压件质量和模具寿命的一个重要工艺参数。长期以来,由于沿用苏联的间隙表,使模具制造困难,周期长,寿命短,冲件质量差,严重影响生产。近几年,有关厂、所进行了加大冲裁模间隙的试验,有的单位并已应用于生产。通过实践,不仅获得了合格的冲件,并发现冲下的孔比凸模大,冲件比凹模小,从而减小了冲裁力和卸料力,减少了磨损,大大延长了冲裁模的寿命。因加大了间隙,冲件落料畅快,可以采用直刀口、全刀口凹模,便于采用数控线切割工艺加工模具,大大缩短了模具 相似文献
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前言以下介绍两个复杂零件的压延成形工艺和模具结构,它们的主要特点是:零件是由圆、圆锥、矩形等形状组合而成,且有带弧度的宽凸缘,形状复杂,不易取压延过渡模,采用手工成形或半机械化半手工方法成形,很难达到零件的要求,一度成为工厂的生产关键。后来,我们进行了反复试验,得到了较佳途径,即采用较少的工艺装备,达到全机械化,保证了零件的质量。 相似文献
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某产品押运舱观察窗玻璃支架长期以来采用冲压—旋压工艺,废品率高,劳动强度大;而且,需要大型旋压设备。为此,在分析零件结构特点的基础上,我们设计了一套锌合金反压延模。经工艺试验,解决了该项零件不能冲压成形的问题。零件质量稳定,经济效果好。 相似文献
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基于修正 Archard 磨损模型,采用数值模拟方法系统分析了 GH4169合金反挤压成形过程中各挤压工艺参数对模具磨损的影响规律。结果表明:在选取的参数范围内,挤压凸模最易产生磨损失效的区域为凸模圆角处,模具最大磨损深度随凸模圆角半径及坯料预热温度的增大而降低,随摩擦系数的增大而增大;当挤压速率小于100 mm /s时,模具最大磨损深度随挤压速率的增大而减小,当挤压速率大于100mm /s 时,模具最大磨损深度随挤压速率的增大先增大后减小。最佳工艺参数坯料预热温度1020℃,摩擦系数0.05,变形速率100mm /s,模具预热温度300℃时模具磨损量最小,为9.28×10-3 mm。 相似文献
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飞机结构中有许多相互搭接装配的零件,为保证搭接处的外形光滑流线,因此,要在搭接处的零件上制出下陷。 下陷过渡区包括模具半径和工艺间隙,由模线设计员在绘制模线时确定。对型材零件的下陷选用HB0-22-75(与HB0-22-68下陷外形交点的计算是相符合的),工艺间隙选用2毫米。 相似文献
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一、前言我们进行液压机械压延这项新工艺的试验研究和生产已经三年了。这项工艺的基本原理如图1所示。利用液压机带动凸模1(与零件的形状一致)将毛坯板料2压入由板坯2本身、密封圈3、凹模座4和凹模板6组成的密闭腕体内,腔体内充满了液体,由此,液体压力很快 相似文献
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我厂加工一种端面带齿螺钉的外形及尺寸见图1.螺钉材料ICr18Ni9Ti,采用的工艺路线如下,丝材—→热处理退火—→冷镦毛坯 →振动光饰→无心磨螺纹外途→滚螺纹→成品.其中冷镦工序是关键工序,需解决两个问题:(1)带齿下模的制造;(2)不锈钢1Cr18Ni9Ti冷镦过程中极易与下模粘合在一起,如何防止.一、下模制造螺纹端齿形状及液压螺纹前的光杆尺寸(φ3.65mm)完全由下模保证,因此下模的型腔形状正好与零件相反.下模制造采用了冷挤成形工艺,即使用一个与零件相似的挤压模挤压模具型腔.工艺路线及草图见表. 相似文献
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针对某拉伸模复杂凸模加工工艺的难点,采用了一种比较实用,合理的工艺措施,缩短了模具的制造周期,降低了加工难度和废品率,更好地满足了零件的使用要求。 相似文献
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何佳元 《航空精密制造技术》1991,(1)
我厂生产图1所示的零件,其特点是8个φ2.2~(+0.12)小孔均布在φ25~(±0.1)圆上,料薄,批量大。故采用倒装式复合模。在20多年的生产实践中,摸索出以下几点提高模具寿命的途径: 一、提高小凸模的强度和刚性1.凸凹模上8小孔工作部分刃口作成1:200锥度,刃口长加大至5~6mm,粗糙度由(?)降到(?)~(?),见图2。 相似文献
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蔡忠保 《燃气涡轮试验与研究》1997,10(2):47-52
发动机加力筒体可调喷口壳体内 ,屏板各段都由大小相近、形状相似的波棱组成。由于其形状多样 ,不能用一种模式来确定其工艺顺序。同时 ,展开的毛料受变形和回弹的约束 ,也很难计算准确。通过对隔热屏各段的结构特征进行受力状态分析 ,确定模具回弹量 ,并采用不同的工艺方法和模具结构 ,满足了设计要求。结论是 :求得尺寸回弹量 ,可借助弧长不变原则 ,计算回弹补偿量 ;在弯曲模中补偿回弹量时 ,可借助尺寸变化达到角度回弹的补偿 ;当回弹量难以确定时 ,可利用成形模增加较大的回弹补偿量 ,再用校正模校正至要求尺寸。 相似文献