高刚度、零膨胀系数碳-环氧管的设计、制造和试验

本文介绍了一种高刚度、零膨胀系数的碳环氧管子的设计、制造和试验。管子的铺层为90_1~o/0_5/90_1~o。所用纤维0°层为M_(40)纤维,90°层为T300纤维。基体为648酚醛环氧树脂-三氟化硼单乙胺。成型采用尼龙带缠绕加压法。管子的最终性能:拉伸模量为2.03×10~6公斤/厘米~2。轴向线膨胀系数为0.07×10~(-6)。     

4CrMoVlSi(H13)钢抗疲劳螺栓加热滚丝

我国现有机种上的重要抗疲劳螺栓大多采用30CrMnSiNi2A合金结构钢制成。这种钢通常在σ_b=160公斤/毫米~2条件下使用。国外,早在五十年代已开始使用σ_b>180公斤/毫米~2的H11(4CrMoVSi)及H13(4CrMoV1Si)超高强度钢来制作最重要的精密抗疲劳螺栓。为了探索H11及H13钢的机械性能及其加工方法,我们进行了一些初步试验。试验件为M8×1,长度为42毫米的螺栓。螺栓材料为H13钢。加工后的试件σ_b=185公斤/毫米~2。按技术规范进行疲劳试验(拉-     

亚甲基兰褪色指示反应动力学光度法测定微量铬

研究了在HAc-NaAc介质中,微量铬催化H2O2氧化亚甲基兰褪色的指示反应,建立了催化动力学测定铬(Ⅵ)的新方法。该法检出极限为7.16×10-6g/L,测定线性范围0~2.5μg/25mLCr(Ⅵ),本法已用于电镀废水中铬(Ⅵ)的测定。     

前起落架转轴接头精铸件研究

××机前起落架转轴接头,原材料为30CrMnSiNiA,零件净重8.5公斤,是一个重要受力件,结构复杂.如图1.原用万吨水压机压制的白由锻坯经机加而成,锻坯重200公斤,机加工时在1000小时以上.后改为万吨水压机上模锻,毛坯重55公斤,机加工时为215小时.工艺成本高,工时多,生产周期长,材料利用率低,又需要大型锻压设备,为解决这一生产关键,我厂从1966年开始改用熔模精密铸造法试制.设计要求铸件按《结构钢精密铸件技术标准》的Ⅰ类铸件验收,检查项目为每炉做化学成份、机械性能、逐个铸件作X光透视、磁力探伤,尺寸和表面质量检查,铸件材料为ZG27CrMnSiNi,机械性能要求σ_h=140±10公斤/毫米~2、δ_5>5%、α_k>1.7公斤·米/厘米~2、HB=3.3～2.85毫米(压痕直径).     

铍的微屈服强度测试研究

本文研究了惯性器件用铍材的微屈服强度的测试方法。通过对试样加载、卸载和用电阻应变计测量残余应变的手段,测定了RJY-40和RY-40铍的微屈服强度σ_(Mys)(10×10~(-6))和σ_(Mys)(5×10~(-6))。分析讨论了微应变测量仪器、试验温度,以及加载串偏心度等因素对微屈服强度测试的影响。     

黏胶丝基碳布增强C/C复合材料研究

采用黏胶丝基碳布进行了二维层板C/C复合材料研究。和PAN基碳布进行对比,分别从碳纤维微观结构、表面形貌、碳布物理性能、树脂基复合材料炭化过程残余热应力模拟、C/C复合材料力学和热物理性能表征等方面进行了对比分析和研究。结果表明,2 200℃处理的黏胶丝基碳纤维是非石墨化结构;纤维横断面呈腰子形,碳布纬向纱弯曲。黏胶丝基碳纤维的密度仅1．39 g/cm~3;拉伸模量很低,约50 GPa。炭化过程研究表明,黏胶丝基碳纤维轴向具有持续的正的线膨胀行为,在炭化初期与酚醛树脂的膨胀行为相一致;黏胶丝基碳布增强树脂基材料在800℃的面内自由热应变是PAN基材料的1/8;模拟的炭化过程热应力是PAN基材料的1/60。黏胶丝基C/C层板材料的层剪强度高于PAN基C/C复合材料,达到16．2 MPa;其拉伸强度为46．6 MPa,弯曲强度高达95．5 MPa,拉伸模量与弯曲模量基本一致,约10 GPa。黏胶丝基C/C复合材料在800℃的热导率是6．48 W/(m·K),与PAN基C/C复合材料非常接近;在800℃的线膨胀系数是2．18×10~(-6)/ K,远高于PAN基C/C复合材料的-0．387×10~(-6)/K。总之,黏胶丝基碳纤维由于其表粗糙度大、碳布纬向纱弯曲、极低的拉伸模量、正的轴向线膨胀系数,因而C/C复合材料层剪强度高,成型工艺中热应力低,较PAN基碳纤维更适合于研制不分层的二维C/C复合材料。     

日本东丽公司碳纤维和石墨纤维的新进展

日本东丽公司1982年碳纤维生产能力达到1260吨/年。在提高产量的同时,东丽公司十分注意提高产品质量。以碳纤维T300为例,73年东丽公司提供的性能数据是抗拉强度>250公斤/毫米~2,断裂延伸率为0.9—1.2％;七十年代末抗拉强度提高到300—320公斤/毫米~2,断裂延伸率为1.3％;今年七月东丽公司来华进行技术座谈时提供数据,其抗拉强度又提高到340—360公斤/毫米~2,断裂延伸率为1.4—1.5％。除此以外又发展了高强碳纤维新品种T400,它的抗     

Ti-10V-2Fe-3Al合金热压流变应力的研究

 测试了Ti-10V-2Fe-3Al合金在β区850℃～950℃、ε=5×10~(-3)～10s~(-1)条件下的压缩真应力-真应变曲线。研究了变形组织。结果表明:在850℃～950℃、ε=10~(-1)～10s~(-1)范围内变形,动态回复是主要软化机制,其σ-ε曲线为动态回复型,变形后的组织为拉长晶粒。对所得的σ-ε曲线进行了数学分析,得出了流变应力模型。     

日产一公斤碳纤维中间试验情况报告

我们在吉林化工研究院、上海合成纤维研究所以及上海651研究所、上海材料研究所、三机部有关厂、所等兄弟单位的支持下,研究碳纤维的工作,已从间歇式短纤维发展到多丝束连续预氧化、碳化的碳纤维。已建成的一条连续预氧化、碳化的中间试验流水线,采用吉林化工研究院和上海合成纤维研究所生产的聚丙烯腈长丝(纯聚)为原料,预氧化温度205—270℃,预氧化时间2小时左右,碳化温度1000℃,碳化时间半小时的工艺制度时,研制的碳纤维强度稳定在17000公斤/厘米~2以上,日产一公斤。     

双钴-1推进剂粘弹力学性能的实验研究

本文利用DDV-Ⅲ-EA动态粘弹谱仪,对双钴-1固体推进剂的动态粘弹力学性能进行了实验测定.通过频-温(时-温)等效原理,动-静态粘弹力学特性间的关系,经过计算机分析处理给出了复模量E(ωα_T)和应力松弛模量E(t/α_T)主曲线及其数学表达式.其如果对固体火箭发动机装药结构完整性分析计算有实用意义.     

美国钛合金超塑性成形/扩散连接工艺简介

钛合金是世界上公认的难加工材料,但是利用超塑性成形/扩散连接工艺(SPF/DB)可以制作出用焊接、铆接工艺方法难于制作的复杂的钛合金飞机部件,并且使部件一体化、轻量化,成本降低。美国的飞机制造商于七十年代初期开始研究钛合金的超塑性成形工艺(SPF),他们在899～927℃的高温和变形速率为10~(_4)厘米/厘米·秒的条件下,使钛合金的延伸率达到600～1000％,试件成形过程就象塑料板真空成形一样,在不发生缩颈和断裂的情况下进行均匀的复杂变形。目前,美国已在四个机种上采用Ti-6Al-4V超塑性成形(SPF)零件,数量达到256     

铝金属化层中的电迁移

功率器件或大规模集成电路中,当电流密度达1×10~6A/cm~2时,电迁移将引起铝金属化层开路失效。 电迁移是在外加直流电场作用下,金属离子和导电电子间的动量交换导致前者热激活而引起的质量传输。理论上通常用离子流和离子流散度描述电迁移过程。工程上大多通过直流加载的寿命试验研究电迁移现象。Blcak通过合理的假设得到了理论与工程相结合的电迁移公式:MTF~(-1)=Aj~2exp(—Q/KT)。Black的试验结果还证实了电迁移属于晶界扩散机理。 文章综述了寿命试验中加载方式的影响,举例说明了怎样预计寿命值和估算失效率,最后提到了防止电迁移失效的措施。 鉴于铝具有高导电率,与硅和二氧化硅有良好的附着性能,与N型硅、P型硅均可形成低阻欧姆接触以及适合于大规模集成电路多层布线等优点,硅器件金属化工艺中铝材得到了广泛的应用。纯铝的金属化层在使用中也暴露出一些弱点。比如,当电流密度较高,如达到1×10~6A/cm~2 时容易发生电迁移现象,当温度高于400℃时发生铝硅反应等。 随着集成电路微型化,金属化层布线密度增加,其截面积显著缩小(1—2×10~(-6)cm~2),流经铝膜的电流密度有可能达到10~6A/cm~2或更高,因此,研究金属化层的电迁移问题具有重要意义。     

短纤维增强热塑性树脂复合材料断裂机理研究

测定了两种短碳纤维(CF)增强热塑性树脂复合材料(CF/PPS和CF/PES-C)的抗拉强度(σ_y)、杨氏模量(E)反断裂韧性(K_(IC)等性能随碳纤维体积分数(0～40vol％)的变化。杨氏模量随CF含量增加而线性增加,Krenchel系数为0.05。σ_y和K_(IC)随CF增多而增大,在25vol％处出现峰值。根据裂纹钉扎模型,结合对负载-位移曲线及断口形貌,着重从界面结合力特征进行分析;计算得两种复合材料的等效裂纹张力分別为26kJ/m和2.1kJ/m。     

预应力复合压力容器的设计依据和结构性能

本文讨论预应力纤维/金属复合压力容器的设计依据,并介绍其结构性能数据。昕述的压力容器由强度和韧性高的低温拉伸成形的301不锈钢衬壳组成,衬壳外面用纤维缠绕。金属在压制过程中要增强和预加应力,而纤维在制造复合貯箱过程中,要在液氮温度下以塑性应变进行预拉伸。文中给出了球形这种特殊情况下的诸结果。在以Kevlar-49纤维外缠于直径25吋的低温拉伸成形的301不锈钢球形容器试验中,已证实一种高循环寿命容器的破裂结构效率系数P_bV/W为0.84×10~6吋。应用近来改进的石墨纤维(抗拉极限强度为500千磅/吋~2,杨氏模量为34×10~3千磅/吋~2)可使破裂时的结构效率系数预计可超过1.0×10~6吋,也可使外部缠有这纤维的301不锈钢容器重量大大地减轻。     

猪IFN-α在巴斯德毕赤酵母中的分泌表达

为了获得高效抗病毒活性的猪α-干扰素蛋白,采用PCR法扩增获得猪α-干扰素基因完整的开放阅读框(ORF),构建重组表达质粒pPICZαC-IFN,电击转化毕赤酵母感受态细胞X33.挑阳性菌落诱导表达,离心取上清,SDS-PAGE和 Western-blotting分析,可见1条相对分子质量约19 400的清晰蛋白条带,与理论值相符,表明表达产物为猪α-干扰素.在Vero细胞上检测该干扰素抗VSV的活性为4.04×10~6 IU/L.     

电镀镀层应力的测定——螺旋收缩仪

一、镀层应力测定的目的与意义在电镀过程中。基体与镀层相互作用产生了一定的内应力。对于细薄柔性的基体,当这种镀层应力较大时,往往造成零件变形;而对粗厚不易变形的基体,往往造成镀层裂纹、起泡、脱皮,并会降低零件的疲劳强度,造成应力腐蚀等问题。以我厂生产的××发动机九级压气机转子叶片为例:未镀的钢叶片振动疲劳强度极限为σ_(-1)=51公斤/毫米~2,在氨基磺酸盐中     

SiC/Al复合材料的热膨胀系数

Nicalon SiC在301～1123K之间的平均热膨张系数为2.94×10~(-6)K~(-1),低于纯SiC的热膨胀系数。Nicalon SiC/Al复合材料的轴向膨胀系数随纤维体积分数的增加而减小。当纤维体积分数从0.13增加到0.34时,在323～773K的平均热膨胀系数由4.31×10~(-6)K~(-1)降为3.24×10~(-6)K~(-1)。在同一温度区间,相同纤维体积分数的Nicalon SiC/Al复合材料的离轴膨胀系数,随离轴角增大而增大,实测值与理论值大体相符。     

运×飞机在土跑道上起飞着陆试飞的体会

一、概述运×飞机为我国测绘仿制的中型军用运输机,用来空运武装部队、货物和空降、空投伞兵及各种大型货物、装备等,也可作民用货机。它具有在标准强度大于8～9公斤/厘米~2(滑行速度5～10公里/小时,轮辙深不大于7～8厘米)的土跑道上起飞、着陆能力。在土跑道上起飞、着陆在我国多发动机的运输机上还是首次进行。验证试飞结果表明,运×飞机与原型机的起飞、着陆性能是相符的。经过试飞取得了中型运输机在土跑道上起飞、着陆飞行的一定经验。     

半取向 FeCrCo(25)Mo 高矫顽力永磁合金的研究

本文研究了在FeCrCo(25)Mo 高矫顽力合金中改变合金成份,以硫代锆以及应用半取向结晶技术,对该合金磁性和工艺性的影响。试验结果表明,采用这两种方法显著地改善了合金的工艺性,并提高了该合金的磁性能。Fe30Cr25Co3Mo0.7Zr 合金磁性(最高值):Br11000高斯、Hc1104奥斯特和(BH)m5.4×10~6高奥。Fe30Cr25Co8Mo0.5S 合金磁性(最高值):Br10800高斯、Hc1130奥斯特和(BH)m5.7×10~6高奥。上述两种合金达到的一般磁性水平:Br≥10500高斯、Hc≥1050奥斯特和(BH)m≥5.0×10~6高奥。     

TA7钛合金蒙皮冷滚成形探讨

TA7钛合金蒙皮冷滚弯成形工艺方法简便,滚弯装置、坯料均不加热,可节约大量经费,是生产单曲率钛合金蒙皮的最经济的方法。本文根据TA7钛合金蒙皮的实际变形量,用最小弯曲半径r≥6t关系式和L_1σ_(s1)δ_1~2=L_2σ_(a2)δ_2~2厚度平方经验公式分析计算后认为,退火状态的TA7钛合金板用W11×2000×5三轴滚弯机可以冷滚成形上述蒙皮。用冷滚弯成形工艺制取的φ880×816×2mm筒形蒙皮和φ大880×φ小760×504×1.5mm锥形蒙皮的母线不直度、端面不平度,均满足设计要求。TA7冷滚弯蒙皮尚有少量正回弹,最佳反变形量的控制有待进一步研究解决。