机械式牵引测力计的调修

机械式牵引测力计（以下简称则力计）在周期检定或使用中常发现示值不准（包括指针不回零），必须进行内部机构的调整。由于它的零点、最大值和线性3者的调整是互相牵连的，所以调整很麻烦。作者通过理论研究和实践证明，采用下述调整方法，能较快地达到要求的准确度。亚准备1．1计算误差分度数误差分度数一（最大量限j，最小分度值）X引用误差最大量限和最小分度值在刻度盘上都有注明，引用误差时此类表一般为2／。加测力计的总分度数为IOO，则按上式可知误差分度数为2。当指针偏离检点2分度以上时，立即可以断定示值不合格。1．2选定检…     

电气标杆仪长水准器超差的检修

在检修一台电气标杆仪时，发现长水准器第三个方向超差半格。为了弄清超差原因，首先对标杆回转进行测试，将磁力表架座吸附在平台工作面上，百分浓洲头在电气标杆长度的1／3处接触，旋转标杆一周，观察百分表最大偏差为0．12mm，符合要求；而电气标杆仪年水准器在原调平的基础上仍超差半格，故障原因需进一步确认。王故障原因产生故障的原因可能有三种情况：（1）长水准器自身不合格；（2）电气标杆仪垂直轴与轴套配合间隙过大；（3）长水准器微调结构不合理引起的误差。2故障检查长水准器用水平仪检定器进行检测，水泡符合出厂要求，是合…     

保证卡尺内尺寸测量准确度问题的探讨

引言出口的国产卡尺，因内测量示值误差大而引起的退货时有发生；但遍查国家标准及检定规程，对内尺寸仅是示值误差均无要求。目前，控制内尺寸测量准确度的手段是：在外测量面夹持10mm量块，用千分尺检定内测量爪尺寸偏差（圆弧形内测量爪除外）。这种方法能否保证卡尺内尺寸的测量准确度呢？对这个问题作如下分析。1误差分析（1）有关数据（以分度值为0．02mm、测量范围为0～300mm的卡尺为例）刀口内测量爪刃宽为0．3mm（国家标准对刃宽无要求，国内厂家一般均按0．3mm生产）；刀口内测量爪尺寸偏差为比啥mm；两内测量爪侧面间隙应＜0．12…     

专用经纬仪水平角精度检定方法的讨论

光学经纬仪水平角精度的检定基本上有2种方法，一种是以多目标平行光管组成的检定装置，以检定一测回水平方向标准偏差；另一种是以多齿分度台与平行光管配合使用，也可检定测角标准偏差。在许多特殊情况下，如导弹、火箭发射的过程中，用于瞄准的专用经纬仪要求一次性转角标定发射方向，它不能用正倒镜和多测回等方法消除仪器的系统误差；又由于专用经纬仪较重，体积也较大，目前的多齿分度台承载能力尚不能满足要求，鉴于这种情况，在专用经纬议中采用一次水平测角的示值误差，来评定专用经纬仪的精度。1检定原理专用经纬仪一次性转角的检…     

电学计量检定数值化整与不确定度关系

1问题的提出《测量结果及数据处理》JJG1027－91规范规定：1．不确定度U与Ur只取1至2位有效位数；2．最终测量结果所给出的有效位数的修约间隔与总不确定度修约间隔相同；3．必要时，可采用0．5单位或0．2单位修约。而检定规程规定：检定总不确定度U≤1／3Elim（Elim为允许基本误差）。检定结果的化整位数约为1／20Elim（或1／10Elim、1／10a％）。这些规定是否统一？若有不吻合的情况应怎样变换才能使其统一？本文以几个实例阐明其统一性。2实例a．直流电阻箱规程规定：检定不确定度U＜l／3Elim（符号‘＜’一‘不超过’）。十进盘第1…     

在用电子天平的检定和计算

在《非自动天平检定规程JJG98—90》中,对新生产（包括进口的）、修理后和使用中的各类非自动天平的检定内容罗列较多,有些地方容易造成混淆。尤其对电子天平及其它无平的检定,在理解和做法上也不尽相同。本文对现有检定规程中有关电子天平检定的部分加以归纳和论述,以便进一步完善和统一电子天平的核定项目和简化计算结果。（1）在电子天平的检定中,首先应强调的是：检定电子天平的标准祛码磁化率不大于0．001,它的误差（对于等检码为检定精度,对于缓祛码为质量允差）不得大于被检天平在该载荷下的最大允许误差的1／3。（2）必须…     

再谈确保动圈式测温仪表的测量精度

《航空计测技术》1993年第5期刊登了笔者的《确保动圈式测温仪表的测量精度》一文，文中仅对仪表内阻变化对测量精度的影响及对策进行了论述。本文谈谈配热电偶用动圈表检定工况与使用工况对测量精度的影响。1问题分析1·1检定工况分析在JJG187－86检定规程中采用了比较法检定。标准器、设备和仪表接线示意图如图1。将其变换为电路原理图如图2所示。检定工况是在设计规范条件下进行的，电位差计可视为理想电压源，读数为热电偶的热电势e，只要U输出值符合分度表，而且与仪表值一致，即判定动圈表为合格。若检定不合格，按《航空计测技术》…     

浅谈洛氏硬度C标尺高,中,低示值不吻合问题

前言洛氏C标尺高、中、低示值不吻合的原因众说不一，还没有明确的统一说法，一直困惑试验、检定、维修工作者。查阅近20年的金属洛氏硬度计检定规程对C标尺的规定：（l）JJGllZ－91（现行）规定：高值60～70HRC示值允差为主1．0HRC；中值30～55HRC示值允差为全1．2HRC；低值20～35HRC示值允差为士1．5HRC：（）JJGllZ－83规定：高值55～65HRC示值误差为士1．0HRC；中值40～50HRC示值误差为土1．0HRC；低值25～35HRC示值误差为士1．2HRC；（3）JJGllZ－74规定：高值55～65HRC示值误差为全1．OHRC；中值40～50HRC示…     

减小硬度块定度误差经验点滴

硬度决定度过程中除了要严格按规程进行外，还要注意下列问题。1定度前标准硬度计的检定首先，用过期或废硬度块多压几点（10次以上），使硬度计处于工作状态。其次，检定标准硬度计的基准（比对）硬度块应尽量选择均匀性好的，以减小传递误差。再次，在硬度块上应尽量接近原压痕处打硬度，以便接近原试验条件，减少传递误差。见图1。2检定标准硬度计和定度硬度块要同一个人，换人要重新检定标准硬度计，以减小人员操作误差。对于非数字显示的硬度计，操作人员的眼睛视线应尽量与读数装置保持同一位置，以免造成视线变化，引起读数误差。3对…     

旋转矩形截面弯管内流动特性的研究

本文利用数值计算方法研究了三种旋转矩形截面（η＝1，η＞1，η＜1）弯管内的粘性流动，分析了在离心力和科氏力共同作用下二次流动、轴向主流、摩擦系数比各参数的变化情况，所得的结果与已有文献的结果（数值结果和实验结果）非吻合，计算结果表明：对于宽高比η≤1的矩形截面，截面上最多可以存在8个涡；若η＞1，同上最多可以出现6个涡；摩擦系数比和二次流函数量大值在F≈－1时取得最小值，；计算结果还表明，η对高速旋转弯管内的摩擦系数比的影响程度要明显高于对静止的弯管内的摩擦系数比的影响程序，最后本文给出η＝1时的旋转矩形弯管内摩擦系数的计算公式。     

自适应湍流耦合建表燃烧模型的振荡燃烧数值模拟

航空发动机及燃气轮机等动力装备燃烧室广泛采用的贫燃燃烧方式经常遇到破坏性的非定常热声耦合振荡燃烧问题。非定常振荡燃烧数值预测是一个长期的研究热点和难题。发展了针对振荡燃烧的耦合直接求解数值模拟方法，包括优化的动态模型参数的高精度自适应湍流模型（SATES），耦合可压缩的详细化学反应建表FGM燃烧模型。选取的3种湍流燃烧模型包括有限速率模型（W1）及火焰面密度封闭方法中的Zimont(W2)和Fureby(W3)2种褶皱因子模型。针对经典的LIMOUSINE燃烧室多个部分预混振荡燃烧工况开展了数值研究，发现自适应湍流模拟框架下的3种燃烧模型均准确预测到了振荡燃烧的振荡频率，与试验相比，误差<6.4%；对于振荡燃烧压力脉动振幅的预测结果，有限速率模型（W1）和Zimont(W2)模型结果显著大于试验值，误差>380%;Fureby(W3)模型结果与试验值吻合较好，误差<17.9%。表明振荡燃烧的数值预测对不同的湍流及湍流燃烧模型具有较高的敏感性。不同的工况结果表明，振荡燃烧存在完全振荡模态和过渡模态，完全振荡模态中数值预测的特征主频在燃烧室上下游多个位置趋于一致；过渡振荡...     

在砝码检定中空气浮力差修正问题

在质量计量的量值传递中，因为绝大多数的检定都是在空气中进行，所以当我们用2组不同材料的砝码衡量同一物体时，衡量结果将不相同。差值的大小取决于2组砝码材料密度相差的多少，密度小的体积大，所受空气浮力也大（即质量损失大）；而密度大的体积小，所受空气浮力也小。虽然2组砝码名义质量相同，但由于空气浮力差不同，而引入的误差是可观的，在精密衡量中，必须修正。按“JJG99－90”砝码检定规程的规定，“我国2等法码以及1至7级砝码一般采用折算质量值”。所谓砝码的折算质量就是“1个实际砝码与材料密度为8．0g／cm3的假想砝码在…     

一种屏蔽式总温探头设计及其测量误差估计

在忽略辐射误差的情况下，使用流固耦合传热数值模拟的方法预测了一种总温探头在不同工况下的速度误差和导热误差。结果表明：在马赫数为0.2～0.6的范围内，导热误差都保持在较小值；总误差的90%以上由速度误差贡献；最大测量误差为1.13 K，比结构A、结构B、结构C以及结构D分别低了331.6%、119.4%、61.6%以及59.5%；速度误差和导热误差存在互相影响的关系，存在最优解可使总误差最小；适用于等温来流和马赫数大于0.5的高速非等温来流的总温测量。最后探讨了热电偶节点位置对测量精度的影响，节点在从设计点远离支持体的过程中，测量误差遵循着先增大后减小的变化规律。     

CFRP反射器型面主动控制和作动器位置优化

研究了运用压电陶瓷作动器对碳纤维增强复合材料（CFRP）格栅反射器的型面主动控制。首先，采用了一种具有独立电压自由度的梁单元，以及考虑高阶剪切变形的板单元，对主控格栅反射器进行有限元建模；运用能量变分哈密尔顿原理推导了主控格栅反射器的有限元控制方程，并给出了反射面型面残余均方根（RMS）误差最小的电压最优控制方法。然后，研究了在典型载荷下，反射面残余RMS误差最小的PZT作动器位置分布的优化配置问题；提出了一种将遗传算法和梯度投影方法相结合的改进优化方法，用来求出在限定作动器数量的条件下，作动器几何位置的优化配置，使控制后反射面的残余RMS误差最小；给出的数值算例验证了方法的正确性和有效性。最后，研制了格栅反射器型面主动控制的实验样机，针对反射器的初始制造误差进行了型面主动控制，验证了控制方法的可行性和有效性。     

“小数重合法”的计算机简易算法

1小数重合法的应用在柯氏干涉仪上检测量块长度．其测量原理为其中，人为所用光波波长，可查得。如何求（＋＋。）值便是“小数重合法”所要解决的问题。对于采用几种不同波长的光波则可列出L一（尺十E卜几。／2（2）其中人可分别查出，小数。。可直接从仪器中读出。根据预先在其它仪器测出的量块尺寸，可选择符合式（）的厂；值，则被测长度L的精确度即可求得。在实际测量中，首先将量块的标称长度和选用的红、黄、绿、紫四种光波波长分别代人（2）式，算出四组（K。＋。。），只取其中的小数部分。；，得出一组理论小数’。、”黄、”绿…     

全国国防计量测试标准化技术委员会年会在京召开

全国国防计量测试标准化技术委员会（以下简称计量军标委）于1995年11月2至4日在北京召开年会。计量军际委委员出席了会议，会议由副主任委员苗福泉主持。会议的主要内容是：总结1995年度计量军标委的工作；讨论1996年度的工作计划；审查计量技术标准。会议期间，复查并通过了国军标高分辨力直流低电阻表、直流纳伏数字电压表、模拟直流低值电阻器、模拟直流高值电阻器、1～100kV直流高电压标准源、1～100kV直流高电压标准分压器、直流低电压标准源等7个检定规程；审查并通过了国军标微波功率计量保证方案及炸药爆速仪检定规程。委员们在会…     

检定簧片测力计标准器组的制作

簧片测力计原名测克计．广泛应用于仪器仪表、电气等高精度设备上的小弹簧弹性力的测量上。多年来，因无检定规程，也无检定用标准装置，放仪器未能很好地开展检定．其量值无法得到统一，直接影响到产品质量。为此，黑龙江省标准计量局于1987年制订和批准了“簧片测力计检定规程，以JJG（黑）1-87”簧片测力对检定规程下发。现程规定，簧片测力仪的规格从50mN至15N．其准确度级别为2．5级、4．0级，规程还付检定环境、项目、方法作了具体的规定。检定项目中的示位检定．因无具体的标准装置，多数使用单位用金属丝或绳子吊挂力值法码进行检…     

摆动天平平衡位置的简单计算

摆动天平即无阻尼器双盘杠杆天平，广泛地应用于各厂、矿、科研院所的实验室。由于无阻尼装置，天平开启后，指针在其平衡位置两边来回摆动，必须经过计算才能得到其平衡位置，给天平使用者，特别是计量检定人员带来不便。一般按照天平检定规程规定的平衡位置的计算公式I一（if＋2i2＋i3）／4计算比较麻烦，而且速度较慢，下面谈谈如何简单计算这类天平的平衡位置。1计芙公式采用3次回转点读数计算平衡位置，计算公式为I一《if＋i3）／2＋iZ）／2式中，I——平衡位置；i——读数。此公式即为公式I一（if＋2i2＋i3）／4的另一种形式，采用…     

双翼金属圆柱体散射场的整体计算

本文利用keller的几何绕射理论（GTD）推求出双翼金属圆柱体散射场高频快收敛整体解，弥补了传统分离解（把系统分解为一个金属圆柱和两个金属半平面，分别求解再简单迭加）的不足之处，最后，给出了整体解和分离解的散射电场的模值数值计算结果。     

人－椅系统的动压计算问题

通过大量的分析、计算,提出了作用在人－椅系统上的动压修正系数F的半经验公式。给出选取修正因子ε、f（ε）的方法,仅需４个不同马赫数的阻力系数实验值。原则上,若实验结果精度较高,对阻力系数实验值的选取并无限制。但实验数据精度不高,则上述计算的阻力系数的均方根误差就会大些。此方法不仅适用于计算像人－椅系统这样的大钝体,而且也适用于计算其它大钝体在任意马赫数范围的阻力系数,其均方根误差小于01 05。