“过盈”不应当定义为负值

在CB1800～1804-79《公差与配合》中,对间隙或过盈的定义是这样规定的:“孔的尺寸减去相配合轴的尺寸所得的代数差。此差值为正时是间隙,为负时是过盈。”如果用代数式表示即:     

刷式封严磨损特性及其对泄漏影响的试验研究

为了获得刷式封严磨损特性及其对泄漏影响,对间隙、过渡、过盈3种配合状态的低前挡板型小尺寸刷式封严进行了试验研究,试验测量了磨损量、泄漏量和转子轴心轨迹等。根据测量结果对各配合刷式封严的磨损特性和磨损对泄漏影响进行了研究。分析结果显示,在磨损特性方面:间隙配合状态下,磨损是局部磨损;过盈配合状态下,磨损发生在整个试验阶段,在试验初始阶段磨损较严重,且磨损较为均匀地发生在整个圆周;过渡配合的磨损发生在整个圆周上,且其磨损不均匀。在磨损对泄漏影响方面:间隙配合状态下,试验初始阶段小压差下磨损对泄漏的影响不明显,在中等压差0.2~0.3MPa时较为明显;过渡配合,磨损对泄漏的影响在小压差和中等压差下较为明显,大压差下不明显;过盈配合下,磨损对泄漏的影响发生在整个试验阶段且磨损对泄漏的影响随磨损量变化的减小而逐渐减小,试验的初始阶段磨损对泄漏的影响最为明显;试验的初始阶段,过盈配合时磨损对泄漏影响最大,过盈配合时次之,间隙配合时最小。     

IN9O15—2 ISO配合飞机结构的配合选择

~~注:1)当必须无条件采用过盈配合时,应选择钻。 符号“+”裴示间隙,“一”表示过盈。IN9O15—2 ISO配合飞机结构的配合选择     

独立原则、包容原则和最大实体原则的统一解释

由机械工业部标准化研究所对“独立原则、包容原则和最大实体原则的统一解释”已经国家标准局于1982年5月25日批准实施。各单位在宣贯“公差与配合”和“形位公差”两     

《形状和位置公差》新标准讲座第五讲GB/T16671-1996术语

Ｂ/Ｔ16671-1996《形状和位置公差　最大实体要求、最小实体要求和可逆要求》是等效采用ＩＳＯ2692《技术制图———几何公差———最大实体要求、可逆要求、最小实体要求(几何公差与尺寸公差的关系)》制定的。它给出了一系列新的概念和规定,并替代了ＧＢ1183-80中的“相关原则”部分。ＧＢ/Ｔ16671-1996根据ＧＢ/Ｔ4249-1996《公差原则》中对“相关要求”的原则规定,分别对最大实体要求和最小实体要求,以及可逆要求应用于最大、最小实体要求,作了详细的说明,并给出若干应用示例及图样表示方法。有关形位公差与尺寸公差的相互关系,在贯彻实…     

指尖封严的转子轴心轨迹与泄漏特性的试验

对间隙、过渡、过盈3种配合状态的指尖封严组件的转子轴心轨迹和泄漏特性进行了试验.转子的轴心轨迹采用电涡流传感器进行测量,其测量结果表明:转速越大,转子轴心的偏移越小;在不考虑磨损的情况下轴心偏移对配合状态基本没有影响.由此确保了封严试验台的安全性和有效性.在此基础上,试验研究了转子转速、上下游压差以及封严间隙对泄漏特性的影响.结果表明:泄漏系数随转速增加略有减小;过渡和间隙配合时,在压差小于0.3MPa时泄漏系数随压差增加而增大,压差达到0.3MPa后,泄漏系数趋于平缓;过盈配合时压差对泄漏系数没有明显的影响;泄漏系数随封严间隙的减小而减小,随过盈量的增大而减小.      

发动机轴承内环装配工艺对转子动力学特性影响的试验研究

试验研究航空发动机高压涡轮后支点轴承内环的装配工艺对转子支承系统振动特性的影响。改变转子轴承内环和内环衬套的配合公差与轴承内环锁紧螺母拧紧力矩,研究以上参数与转子支承系统振动响应的关系。结果表明:间隙配合和较小的锁紧螺母拧紧力矩给转子系统带来较强的非线性性,转子支承处出现丰富的分数倍频成分;过盈配合时转子振动对内环锁紧螺母拧紧力矩改变不敏感;间隙配合时,较大的锁紧螺母拧紧力矩可以抑制转子支承处的分数倍频成分。     

指尖封严磨损特性及其对泄漏影响的试验

对间隙、过渡、过盈3种配合的指尖封严的磨损特性及其对泄漏的影响进行了试验研究,分析了不同配合状态下封严件与转子的磨损现象、磨损长度以及封严泄漏系数的分布.试验结果表明:封严磨损随封严与转子相对滑动距离增大而增加；间隙配合状态下,封严出现局部磨损,磨损及其对泄漏的影响主要发生试验初始阶段；过盈配合时,封严件整体均出现磨损,且磨损发生在整个试验阶段,磨损对泄漏的影响在初始阶段较大、之后逐渐减小；封严的间隙越小(过盈量越大),磨损对泄漏影响越大.      

低前挡板型小尺寸刷式封严泄漏特性的试验

对间隙、过渡、过盈3种配合状态的低前挡板型小尺寸刷式封严的转子轴心轨迹和泄漏特性进行了实验研究.转子的轴心位移采用电涡流传感器进行测量，其测量结果表明:压差小于0.4MPa时，转子轴心位移随压差的增大略有减小；当压差达到0.4MPa后，其轴心位移范围不再随压差而变化；在不考虑磨损的情况下轴心位移对不同配合状态的封严泄漏特性基本没有影响.由此确保了封严试验台的安全性和有效性.在此基础上，试验研究了转子转速、上下游压差以及封严间隙对泄漏特性的影响.结果表明:泄漏系数随转速增加略有减小；间隙配合下有明显的滞后，过盈配合下滞后不明显；磨损对泄漏的影响在过盈配合下比较显著；间隙配合下压差在0.1～0.2MPa泄漏系数随压差的升高而增大，压差为0.3MPa时泄漏系数降低，0.3MPa以后泄漏系数变化趋于稳定；过盈配合下泄漏系数随压差的升高总体呈增大趋势，压差在0.3～0.5MPa时增大的趋势较小，泄漏系数较为稳定.      

航空发动机涡轮叶尖间隙损失的统计设计

应用数值计算方法对发动机涡轮叶尖间隙引起的涡轮效率损失进行了分析，结合计算机辅助公差设计，提出了基于涡轮叶尖间隙损失的间隙尺寸和公差优化设计方法。以制造成本和涡轮效率损失最小为优化目标函数，采用Monte Carlo随机模拟法和基因遗传算法，分析计算了涡轮间隙尺寸公差和装配组成环的尺寸公差分配。     

R.S.430-1《安装无镀层的统一螺纹钢丝螺套用的螺孔》

盲孔: 螺孔最小深度“G”等于沉头座或平底扩孔的最大深度加全螺纹最小长度“E”。 钻孔深度“H”等于最小螺孔深度“G”加退刀段“F”。 通孔: 通孔的最小深度等于按照盲孔计算的螺孔最小深度。 装配:     

指尖密封动态性能分析与泄漏量计算

指尖密封作为一种新型密封技术,不平衡力激励条件产生的动态迟滞泄漏以及动态磨损是制约其性能提高和应用的两个重要因素。为此,对指尖密封动态工作条件下的激励形式和装配过盈进行了技术处理,构建了指尖密封系统的动力学分析模型,获得了指尖密封在转子激励下的位移响应以及动态条件下指尖靴与转子之间的接触压力分布,并根据位移响应结果得到了指尖密封的动态泄漏间隙,建立了指尖密封动态泄漏率计算方法。以某型发动机转子为实际算例进行了分析计算,结果表明：适当设计装配过盈可以降低指尖密封响应幅值,缩小与转子激励的相位差,减小迟滞,提高跟随性,改善密封效果;指尖靴与转子之间的接触压力随转子的激励做周期性变化,无论是过盈量还是密封上下游压差的增加都会增大接触压力,并且使一个运动周期内指尖靴与转子的接触时间变长;转子位移激励的幅值受到支承轴承游隙的约束,当转子达到“特定”转速以后受到轴承游隙的限制而等于游隙。通过与参考文献中试验结果的对比分析验证了计算结果的合理性。     

《形状和位置公差》新标准讲座第四讲GB/T4249-1996公差原则

概述　　ＧＢ/Ｔ4249-1996《公差原则》是在ＧＢ4249-84的基础上,按照等效采用的原则,根据ＩＳＯ8015:1985《基本的公差原则》修订而成的。ＧＢ/Ｔ4249-1996《公差原则》和ＧＢ/Ｔ16671-1996《形状和位置公差　最大实体要求、最小实体要求和可逆要求》两项标准,对要素的尺寸公差与形状和位置公差之间的关系作了全面的规定。ＧＢ/Ｔ4249-1996规定了独立原则和相关要求中尺寸要素的包容要求。对于相关要求中尺寸要素的最大实体要求和最小实体要求,只作了概略的说明。ＧＢ/Ｔ16671-1996中,不仅详细规定了最大实体要求、最小实体要求和可逆要求…     

航空发动机轴承外环装配工艺引起的转子系统非线性振动

针对某型航空发动机涡轮后支点轴承外环装配工艺参数的特点,实验研究了轴承外环与衬套配合为过盈配合、间隙配合和过渡配合时的转子振动特性;同时研究了温度场和外环拧紧力矩参数对配合关系的影响而导致的转子振动特性变化.结果表明:轴承外环与衬套为间隙配合时,引起发动机振动出现次谐波、高倍频和1阶非线性共振;外环锁紧螺母力矩增大只对外环是间隙配合时的振动有抑制作用;轴承座的温度场可导致轴承外环与轴承座的过渡配合变为间隙配合,并影响振动特性.     

轮盘止口定心传扭结构配合面过盈量估算方法

针对涡桨发动机压气机轮盘止口定心传扭结构配合面过盈量开展研究,为其设计提供理论依据。基于拉梅公式并考虑离心载荷的作用建立套装圆筒的力学模型,利用胡克定律和变形协调方程建立套装圆筒在高转速下配合面过盈量与剩余套装应力、转速之间的关系,进而导出轮盘过盈传扭结构配合面过盈量与扭矩、转速之间的关系,提出一种在一定工况下配合面最小过盈量的估算方法,为轮盘止口定心传扭结构的设计和分析提供了理论依据,具有工程应用价值。     

R.S.430-2《安装镀镉的统一螺纹钢丝螺套用的螺孔》

盲孔：螺孔最小深度“G”等于沉头座或平底扩孔的最大深度加全螺纹最小长度“E”。钻孔深度“H”等于螺孔最小深度“G”加退刀段“F”。     

部标准《螺栓、螺钉和螺桩用的通孔尺寸》HBO-40-69修订说明

一、标准名称根据1973年“基础标准讨论会”意见,将HBO—40—69中的铆钉孔和开口销孔两项内容取消,仅留下螺栓孔一项内容。考虑到这项标准对螺钉和螺桩同样适用,因此将标准名称改为:《螺栓、螺钉和螺桩用的通孔尺寸》。修订后的标准编号为HBO—40—75。二、标准用途原标准中未作说明。修改后的标准作了规定:适用于带有安装间隙、其杆部具有下列三种情况的普通螺栓、螺钉和螺桩:1．杆部公称尺寸等于螺纹外径,公差按d_7;2．杆部尺寸等于螺纹外径。3．杆部尺寸等于滚制螺纹前毛坯直径;此外,对于杆部具有其它尺寸和公差的螺栓、螺钉和螺桩,连接时如有安装间隙,也可参考选用。     

TP(正确位置)尺寸注法的简单指南——第三部分

所有的装配情况可以简化为四种可能情况的一种,每种情况均有其自己的计算装配公差或装配间隙的公式。前两篇文章讨论了两种情况,即配合零件是用螺栓或类似零件装配的,而螺栓与任一装配零件并不做成一体。在第一种情况下,附加的设计要求是,互相装配的零件的两个侧边彼此应准确地对齐。在第二种情况下,侧边的位置允许在任一给定的公差内变     

一、关于螺纹的旋合长度

普通螺纹新旧国标的差异之一是新国标明确规定了螺纹的旋合长度,即两相配螺纹的连接长度。其实“旋合长度”这个术语我们并不陌生,在螺纹生产中经常接触它。有时还会遇到某些较长螺纹旋合时产生干涉的现象,旋合性不能保证,与此相反,对较短螺纹,旋合性虽得以保证,但却出现啮合间隙偏大的现象,影响螺纹的连接质量。对于这种松动现象有人以为是由中径超差引起的,但经检查,内外螺纹的中径均是合格的。那么这种现象应该如何解释呢?我们认为,出现这种“松动”或“干涉”现象的主要原因是没有考虑螺纹的旋合长度,没有在螺纹配合长度范围内控制中径公差。     

一、关于螺纹的旋合长度

普通螺纹新旧国标的差异之一是新国标明确规定了螺纹的旋合长度,即两相配螺纹的连接长度。其实“旋合长度”这个术语我们并不陌生,在螺纹生产中经常接触它。有时还会遇到某些较长螺纹旋合时产生干涉的现象,旋合性不能保证,与此相反,对较短螺纹,旋合性虽得以保证,但却出现啮合间隙偏大的现象,影响螺纹的连接质量。对于这种松动现象有人以为是由中径超差引起的,但经检查,内外螺纹的中径均是合格的。那么这种现象应该如何解释呢?我们认为,出现这种“松动”或“干涉”现象的主要原因是没有考虑螺纹的旋合长度,没有在螺纹配合长度范围内控制中径公差。