A320系列飞机燃油系统超压活门故障分析

A320系列飞机燃油系统超压活门96QM破损,使左机翼内油箱燃油流入中央油箱,导致左右油箱的油量不平衡,影响飞行安全。由于此活门是机械结构,活门故障不会产生警告信息,加之活门位置隐蔽,一旦出现故障很难被发现。本文结合实际排故工作,就故障的发现、分析和排除过程进行了全面论述,以供同行参考。     

某型飞机燃油计算软件算法研究

实时准确地测量油箱中的剩余油量可以精确计算飞机续航时间,保证飞机安全飞行.本文对某型飞机燃油计算软件算法进行研究,提出了一种稳定、可靠、准确的燃油计算方法,该算法包含油面高度和油面角的计算、燃油质量特性数据库查询、差值解算和信息后处理,可精确得出各油箱内的燃油油量.     

飞机油量监测技术研究进展

飞机油量监测技术对于精确确定返航时间具有重要意义。由于油箱结构复杂,飞行中的液面波动等问题,准确测量飞机剩余油量十分困难。文中从燃油油位测量传感器、传感器布局规划及优化、基于飞行姿态角的燃油体积换算方法和飞机油箱剩余燃油量的估算三个方面总结分析了近年来飞机油量监测技术的主要进展。通过总结比较近年来新涌现的飞机油量监测技术,为实用化的油箱油量监测系统开发提供思路。同时指出,对于未来更为严酷的强电磁干扰环境,辐射环境,以及超高精度测量需求,飞机油量监测技术存在的技术挑战。     

对制作飞行计划降低运行成本的可行性探讨

AProbetotheProbabilityofCuttingtheOperatingCostbyFlightPlanning飞行计划是签派员根据每次飞行航线的气象条件、NOTAM、航空器性能及业载等多种数据综合计算所得出的有关飞行时间和油量的计划,并为机组人员提供整个飞行过程的各航路点间详尽的飞行状态、高空气象信息、飞行时间和消耗油量等多种数据。从而达到保证飞行安全、节省燃油成本和提高商业载量的目的。那么,制作飞行计划如何能降低运行成本,是否能保证安全,需要做那些工作,如何实施等？下面就这些问题做一下探讨,仅供参考。一．通过燃油管理降低运行成本（一）利用…     

某无人机爬升过程中燃油温度变化规律仿真研究

采用 RON95# 车用汽油或 100LL 航空汽油为燃料的中空长航时无人机在爬升过程中容易遭遇气阻。利用 Flowmaster 软件搭建某型无人机燃油系统的仿真模型,以实际飞行试验中的环境温度、初始燃油温度、初始燃油量、耗油率等参数作为边界条件,通过仿真得到飞行过程中油箱内燃油温度,并与实际飞行试验数据进行对比,验证仿真模型的可行性;利用该模型定量研究环境温度、燃油油量、耗油率、爬升速度等因素对燃油温度变化规律的影响。结果表明:对于某型无人机燃油系统,在连续爬升过程中燃油温度的变化受初始外界环境温度、爬升速度的影响比较大,而燃油油量、耗油率则对燃油温度变化的影响较小;初始外界环境温度越低、燃油油量越少、耗油率越快、爬升速度越大则燃油温度下降幅度越大。     

通用油箱热模型的建模与仿真

全面考虑各种传热情况,建立了油箱壁面、油箱内气体和燃油的热平衡微分方程组,进而在Flowmaster平台上用C#语言二次开发了通用的油箱仿真模型.对某燃油系统进行了典型飞行剖面内的动态仿真,根据燃油质量、回流燃油质量流量和燃油温度的变化曲线定量分析用燃油作为热沉的冷却能力,确定适当的燃油混合循环质量流量以及燃油散热器的冷却量.结果表明:对于所研究的燃油系统,燃油能够冷却的最大热载荷约为50kW;当热载荷为70kW时,供油箱与前后输油箱的循环质量流量分别为0.3kg/s和0.1kg/s,燃油散热器冷却量为12kW.     

飞机燃油油量测量及姿态误差修正方法

提出了一种基于 CAD技术的航空燃油油量实时测量方法。采用三维实体造型技术 ,建立了某飞机机翼油箱模型 ,利用油量传感器的输出值及飞机姿态信息 ,对燃油油量进行实时测量及姿态误差修正。     

先进战斗机超声速巡航过程中的燃油温度变化特性分析

战斗机广泛地使用燃油作为飞机发热部件的热沉,先进战斗机在综合热管理技术的发展基础上,更加充分有效地利用燃油来冷却.用热量平衡方法建立了燃油传热关系数学模型,分析了超声速巡航状态下油箱中的燃油温度随时间的变化.结果表明:战斗机在超声速飞行状况下,影响燃油温度的最主要因素是飞行马赫数和燃油的回流量.应用C软件通过计算仿真来求解油箱内燃油温度.      

A320系列飞机燃油系统常见故障签派放行处置研究

针对A320系列飞机不同机型燃油系统构型存在差异，不便于签派放行处置的问题，提出了A320系列各机型常见故障的签派放行处置方法。首先，系统总结了A320系列飞机各机型燃油系统的布局、供油部件和供油逻辑，指出了各机型可能出现的故障类型和引起故障的机理。其次，分析了可能影响航空公司运行的常见故障，以供油的原理和逻辑为基础，根据构型不同指出对运行影响最大的两个部件为中央燃油泵和传输活门。再次，提出了不同故障条件下签派员的处置方法。最后，以飞机处于签派放行阶段、起飞阶段、中央油箱燃油部分消耗阶段和中央油箱无油阶段为例分别进行分析，进行算例分析说明。结果表明，所提方法能够有效指引签派员处置中央燃油泵或传输活门出现常见故障。     

飞机弹射起飞过程油箱燃油晃动特性分析

飞机弹射起飞过程油箱内燃油晃动剧烈,对飞机的操稳特性、结构强度和油量测量性能等产生较大影响。针对飞机弹射起飞过程中,过载和俯仰角度短时相叠加,且变化剧烈难以试验验证的特点,基于单相流体体积法构建油箱燃油晃动特性模型,开展了半油状态下某多隔板扁平形式典型机翼油箱燃油晃动特性数值模拟仿真研究,分析了燃油重心、传感器浸油高度以及结构框板开孔流通能力等自由液面瞬时急剧变化特征。结果表明,在飞机大过载弹射起飞过程中,机动加载阶段,燃油重心快速后移;快速卸载阶段,存在巨大的瞬时燃油冲击力;油量传感器和输油口布局应充分考虑自由液面剧烈变化影响。文中研究成果,可为该运行场景下燃油及相关系统结构的设计与特性影响分析提供参考依据。     

先进战斗机超音速巡航油箱燃油温度变化仿真研究

战斗机广泛地使用燃油作为飞机发热部件的热沉,尤其是先进战斗机在综合热管理技术的发展基础上,更加充分有效地使用了燃油来冷却。用热量平衡方法分析了在任意时段油箱中的燃油的温度。结果表明在中低马赫数飞行状况下,影响燃油温度的最主要因素是燃油油箱中燃油的剩余量。本文应用C软件计算油箱内燃油温度。     

某型机液压系统防串油的改进措施

某型机液压系统的设计采用三余度技术.它配置了主液压、助力液压和应急液压系统,液压油箱共用一套增压系统. 　　由于副翼助力器结构原因,在液压系统工作时主系统和助力系统之间会有少量的串油,试验证明,在主系统无压力、助力系统单独供压情况下,副翼助力器转换活门的串油量为4?ml/min左右;在活门转换工作时为20?ml/min.原系统为平衡两个油箱的油量,在油箱之间设置了连通管.这种设计存在两大缺陷:一是当主液压系统或助力液压系统其中之一发生泄漏故障时,该系统的液压油大量泄漏机外,油箱将失去增压作用,另一个系统的液压油通过连通管也将失去增压作用.另一个是由于应急液压系统和助力液压系统共用一个油箱,一旦主系统导管发生破裂液压油漏光,助力系统的液压油会通过连通管窜出机外,此时即使系统压力低于15.68?MPa(应急泵工作的启动压力),应急泵也无液压油供给,从而使飞机液压系统失效.     

基于飞机油箱模型形状特征油量测量切片步长选择方法研究

 在分析飞机数字式油量测量过程中目前广泛使用的切片法油量测量原理的基础上,针对现有的定步长切片法无法得到准确、可靠的燃油质量特性数据库的缺陷,结合对飞机油箱模型形状特征的分析,提出了基于飞机油箱模型形状特征的油量测量切片步长选择方法。此方法包括切片步长整体和局部选择两个过程,整体选择以实现相邻两切片平面所夹油箱模型体积近似相等为目的来确定切片步长,以体现油箱模型截面整体变化规律;局部选择以设计切片平面与截面突变平面重合或尽可能接近的方式,突出油箱截面的局部变化特征。实验结果表明：该切片步长选择方法较定步长方法能够建立更为合理、可靠的燃油质量特性数据库,从而提高了油量测量精度。     

飞机油量测量传感器的寻优布置

飞机油量测量传感器在油箱中的安装位置将随飞行姿态的变化而带来测量误差。本文对现代战斗机中的几种典型油箱,采用计算机仿真的方法进行优化布置使姿态误差最小或确定修正关系。仿真结果表明:对长方体油箱,若单根传感器布置在油箱的中心线时,将使姿态误差最小;对某机型油箱,给出了传感器安装位置与飞行姿态的误差关系;对对称梯形油箱,若布置2根油量测量传感器及选择合理的安装位置时可使姿态误差接近为零。上述研究为这类油箱的油量测量传感器的寻优布置提供了理论依据。     

基于飞机油箱模型形状特征的油量测量

在分析飞机数字式油量测量过程中目前广泛使用的切片法油量测量原理的基础上,针对现有的定步长切片法无法得到准确、可靠的燃油质量特性数据库的缺陷,结合对飞机油箱模型形状特征的分析,提出了基于飞机油箱模型形状特征的油量测量切片步长选择方法.此方法包括切片步长整体和局部选择两个过程,整体选择以实现相邻两切片平面所夹油箱模型体积近似相等为目的来确定切片步长,以体现油箱模型截面整体变化规律;局部选择以设计切片平面与截面突变平面重合或尽可能接近的方式,突出油箱截面的局部变化特征.实验结果表明:该切片步长选择方法较定步长方法能够建立更为合理、可靠的燃油质量特性数据库,从而提高了油量测量精度.     

飞机燃油系统的未来技术发展

现代飞机的燃油系统是一个由若干相互关联的子系统组成的综合系统,其中包含有油量测量及指示、发动机燃油供给、燃油转输、输油顺序控制、油箱通气增压、空中及地面加油和放油、油箱防火防爆以及冷却等系统.     

油箱设计中动载荷的近似计算

油箱容器除承受油的静止压力外,还承受由油的晃动引起的动载荷。这个动载荷随油箱运动状态和运动时间的变化而不同,有燃油晃动和燃油冲击之分,下面仅就燃油晃动问题进行讨论,通过一些假设,试图得到油箱设计所需要的动载荷。 如果油箱容器较大,则晃动的液体仅是液体表面以下的一部分,而较深部分的液体,则随容器一起运动。因此,这部分液体可视为一个刚体(这种理论有专门论述,这里不讨论)。如果油箱容器不大或者油箱大但油量较少时,可视为全部油量晃动。由于晃动,则油箱的半面油表面提高,位能增加;当此液表面恢复原状态时,动能增加。由于惯性,液体向油箱另一半面晃去。     

冲压发动机油箱传热理论研究

为了研究冲压发动机长时间飞行后燃油温度是否超过所选用非金属材料的承受温度限制,使用试验测量数据构建了油箱内流和外流的传热模型,获取了不同工作状态下油箱内壁面的平均换热系数,拟合了换热系数与飞行马赫数和高度的函数关系式。对极限高温环境,典型理论飞行轨迹下油箱燃油温度和燃油使用率进行了研究。计算结果表明,飞行高度越低,马赫数越大,则换热系数越大。油箱内燃油的质量对燃油温度有重要影响。最终燃油温度不大于非金属材料承受温度180℃。      

强5飞机主液压油箱隔板变形原因及改进措施

从强5飞机返厂大修检查中发现，主液压油箱内隔板均有向上凸起变形，开始以为是部队长期使用中疲劳造成的，于是增大了隔板厚度。但改进后未出厂的新飞机在作地面应急救起落架时发现，已增厚的主液压油箱隔板仍出现严重的向上凸变形。导致主液压油箱隔板变形的主要原因是隔板上、下两室的压力差过大。这种过大的压力差，形成的原因是：（1）回油活门弹簧弹力过大；（2）单向活门弹簧锈蚀；（3）应急放前放出的油量太少I（4）JT开应急放开关的速度过快；（5）应急放后打开加油口盖过急；等等。根据上述主要原因，采取了以下改进措施：（1）…     

一种民用飞机液压系统自增压油箱容积计算方法

选择合适的油箱容积是保障液压系统正常工作的必要前提，为了能够合理计算民用飞机自增压油箱的容积，基于SAE AS5586 飞机液压系统油箱通用设计要求，介绍并分析飞机液压系统工作中作动筒、蓄压器以及油液物理特性等所产生的变化容积的计算方法，提出一套循序渐进的油箱容积计算方法以求得油箱设计所需的各类容积值；以某型飞机液压系统油箱容积计算为例，通过对极冷极热天气条件下各飞行阶段的油量分析，并和机上油箱油量记录曲线对比，验证提出的容积计算方法的有效性。结果表明：该型飞机液压系统油箱容积在全飞行阶段均能满足要求，本文所提油箱容积计算方法可行，可用于类似液压系统油箱容积计算。