行星轮系动态特性分析

针对某一具有五个行星轮的2K-H型行星齿轮传动系统,建立了多自由度系统的动力学模型,采用Gill法对系统的运动微分方程进行数值积分,得到了此多自由度系统在刚度激励作用下的动态响应,并计算了轮齿间的动态载荷,其中着重考虑了齿轮接触比和太阳轮中心浮动对动态特性的影响。      

油泵壳体底座研磨机械化

我厂生产的各型柱塞式燃油泵壳体(见图1),在总装前,都要对“B”面进行手工研磨,以保证“B”面对“A”面0.003平行度要求。手工研磨,劳动强度大,效率低(每件需1～2小时),此工序一直是生产中的难点。为此,我们进行了各种工艺试验,积累有关工艺参数,在此基础上设计制造了专用研磨机,成功地用机械研磨代替了手工研磨,减轻了工人的劳动强度,提高了工效4倍以上。几年来,生产实践证明:这种研磨机性能一直稳定、可靠。     

封闭差动齿轮系统振动传递路径贡献度分析

针对封闭差动齿轮系统在减振降噪方面的需求,提出了一种从传动系统运动分析的角度出发确定其振动传递路径并分析各路径贡献度的研究方法。以齿轮啮合时产生的时变啮合刚度和误差等效位移作为内部激励,分析封闭差动齿轮系统的振动传递路径,基于功率流法分析各振动传递路径的贡献度。研究结果表明:振动接受结构输出轴、差动级太阳轮和封闭级行星轮在最大共振频率下对应的最大共振幅值分别为14 010、3 314 (m/s2)/Hz和95 180 (m/s2)/Hz;包含封闭级内齿圈和输出轴的路径4在差动级外啮合激励、差动级内啮合激励、封闭级外啮合激励和封闭级内啮合激励对应的振动传递路径贡献度百分比分别为777%、775%、786%和699%,封闭级内齿圈和输出轴在封闭差动齿轮系统振动传递中起主要作用。     

斜齿行星齿轮传动系统振动模式与动载特性

斜齿行星传动在高速重载场合中应用越来越广泛,其振动模式和动载特性研究对减振降噪设计具有重要意义.针对斜齿行星齿轮传动系统,建立了随动坐标系,推导了含陀螺效应的多自由度间隙非线性动力学方程,求解了系统的固有特性.结果表明:斜齿行星齿轮系统存在3种典型振动模式,即轴向平移-扭转耦合振动模式(重根数r=1),径向平移振动模式(重根数r=2)和行星轮振动模式(重根数r=N－3,N>3);综合考虑啮合刚度、齿侧间隙、综合误差和外载荷等激励作用,研究了啮合相位差和激励方式对动载系数的影响规律,结果表明计入啮合相位差时动载系数有所增大,当刚度波动系数ζ=1.723时,系统分岔为2周期次谐响应,随着激励参数的变化,内啮合较外啮合更快的进入混沌状态.      

平面磨床砂轮座机动升降机构

M7130型平面磨床没有砂轮座垂直进给机动升降机构,完全靠手轮升降,劳动强度大,辅助时间长。为此我们利用磨床立柱内的空隙,装上了简易的砂轮座机动升降机构,使用效果较好,并不破坏原机床任何部件。机动升降机构的传动系统如图1。马达通过一对齿轮和小链轮、大链轮,再通过传动块等带动磨床手轮轴,实现砂轮座自动升降。大链轮的结构如图2所示。机动升降时,先转动磨床手轮,通过手轮轴、衬套使传动轴套上的缺口向上。然后间断地开动电钮,使大轮点动。当大链轮上的槽口正好对准传动轴     

加工多通管接头的先进夹具

如图1所示,是飞机液压系统中的形状复杂的多通管接头,品种繁多(见表),中小批量生产.为了简化设计,缩短生产准备周期, 一、夹具结构本夹具通过法兰盘10安装在车床主轴上.圆盘1上装有用丝杆8带动的左夹头4及右夹头7.夹板2和导板3以夹头的宽度定位组成     

带双分度盘的钻模

图1所示是各类液压机械常用的关键零件活塞杆,其品种规格繁多,单件或中小批量投产.活塞销孔D中心线与活塞杆定位端面极限偏差有一定精度要求,活塞销孔D中心线对活塞端面平行度为0.02mm.为了扩大生产批量,缩短生产准备周期,降低产品成本,我厂设计了如图2所示的带双分度盘钻模.经长期生产实践证明,不仅能保证零件的加工精度,而且提高工效2～3倍.     

插齿刀的扩大使用

我厂在民品开发过程中,利用现有的军品工装,解决了许多生产中的难题。在调速器试制过程中,遇到了非标准压力角的齿轮加工,因批量小,不易采用专用插齿刀。为此,我们用现有的不同模数,不同压力角插齿刀代替专用插齿刀,解决了生产的需要,扩大了插齿刀的应用范围。 1.参数确定 需要加工的齿轮参数: 现有加工齿轮参数: 2.两种齿轮渐开线形成 渐开线齿廓任意一点k_i处的压力角α_i cosα_i=r_b/r_i 如图1所示 α_i=cos~(-1)r_b/r_i…………(1) 分度圆齿厚s=πm/2…………(2) 分度圆半径r=mz/2…………(3) 基圆半径r_b=mzcosα/2…………(4) 任意圆上的齿厚s_i=sr_i/r-2r_i(invα_i-invα)     

高速重载齿轮的磨齿与珩齿

涡桨6发动机齿轮减速器中的一级主动齿轮,游星齿轮和二级主动齿轮,其齿形是特殊修正的、具有挖根和削顶的中鼓齿形,如图1、图2和图3所示。齿轮的精度等级6—5—5(JB179—60),齿面的光洁度▽10。从图中可以看出:一级主动齿轮的鼓形量为0.012～0.021毫米,游星齿轮的鼓形量为0.004～0.11毫米,二级主动齿轮的鼓形量为0.015～0.024毫米。这种中鼓齿形我厂是在     

超扇发动机动力齿轮系统试验进展

正超扇发动机齿轮系统由航宇传动科技公司(RR公司和Liebherr航宇公司成立的合资公司)作为主承包商于2015年开始研制。RR公司负责动力齿轮系统的设计定义、设计集成以及试验活动,Liebherr航宇公司为动力齿轮系统传动部件提供生产技术。英国、德国的大学及研究机构也参与了研制。其研制经费来自英国和德国的国家航空研究资金、欧洲"净洁天空2"计划以及Brandenburg地区政府的资金。RR公司的动力齿轮系统(如图1所示)是超扇发动机设计方案的关键组成部分,位于低压涡轮和风扇之间,是行星齿轮结构,其外圈是1个环形内齿轮,在其内     

镗斜孔对刀装置

在工装制造中,我们经常会遇到如图1所示一些工件斜面上定位孔的加工,由于孔的位置坐标是以轴线上任意一点为标注基准(在端面内,在端面上,或在端面外),且角度与尺寸精度要求又甚高,若采用一般加工与测量方法根本无法保证工件图纸的精度要求。为了解决这类工件斜面上定位孔加工的对刀与测量问题,笔者特设计制造了一种简易的镗斜孔对刀装置,只要计算出镗床主轴调整和加工测量所必需的尺寸数据,就能保证工件斜孔力口工的精度要求。经实际应用证明,此法简单、可靠、效果好。     

车削凹形鼓轮设备CX

为了车削图1所示的凹形鼓轮,我们自行设计制造一套设备(图2),用该设备加工鼓轮,不仅提高了生产效率,而且保证了质量。简介如下。一、结构原理如图2,在车床三爪夹头2上装夹一个盘形凸轮靠模5,并在盘形凸轮靠模内装定位拔杆7,以带动凹形鼓轮8转动。鼓轮8安装在凸轮靠模心轴12上,由螺帽11通过套筒9把其紧固在心轴12上。活动顶针13及尾座14顶住心轴12的一     

误差对同轴六分支分扭人字齿轮传动系统静均载性能影响

以同轴六分支分扭人字齿轮传动系统为研究对象,依据各齿轮受力状态建立该系统的静力平衡方程。考虑到制造误差和安装误差及输入输出轮浮动导致的错位,基于当量啮合误差理论,分析误差的存在性,最后根据系统功率闭环特征建立系统变形协调方程,形成了同轴六分支人字齿轮传动系统静均载分析方法,并结合实例求出系统各齿轮之间静均载系数及分支静均载系数。研究结果表明:在无误差或各齿轮误差均相同为常值时,第Ⅰ级各齿轮静态啮合力为1.773×105 N,第Ⅱ级各齿轮静态啮合力为3.673×105 N,系统具有很好静均载性能,系统分支静均载系数为1,该系统构成功率闭环误差可相互抵消;制造和安装误差幅值同时作用为50 μm时,求得制造误差下分支静均载系数变化幅度比安装误差下分支静均载系数要大,可知制造误差对系统静均载性能影响程度要大;分扭和并车误差幅值同时作用为50 μm时,并车级比分扭级静均载性能更容易受误差的影响,因此输出构件应该有浮动量。综上所述,随制造或安装误差增大或减少,都会对系统静均载性能造成不良的影响,其研究成果可为同轴减速器传动系统制造误差和安装误差精度确定,均载系数确定提供科学依据。      

键槽的不对称度误差

键槽的不对称度误差现有两种不同的理解,如图1所示,(a)为键槽不对称度的技术要求;(b)为键槽的不对称度误差图解。第一种理解认为平面“Ⅰ”是键槽对称平面的理想位置,不对称度误差为△_1或△_2,此时△_1=△_2。第二种理解认为平面“Ⅱ”是键槽对称平面的     

液压机械压延工艺的应用及模具结构

一、前言我们进行液压机械压延这项新工艺的试验研究和生产已经三年了。这项工艺的基本原理如图1所示。利用液压机带动凸模1(与零件的形状一致)将毛坯板料2压入由板坯2本身、密封圈3、凹模座4和凹模板6组成的密闭腕体内,腔体内充满了液体,由此,液体压力很快     

在心轴上磨削高精度轴套的垂直端面

在机械制造业中经常加工轴套类零件,并且对端面与中心的垂直精度有一定要求。因为轴套端面与中心的垂直度往往影响部件的定位和同心度。因此,根据轴套的精度选择相应精度的心轴,是磨削高精度轴套的重要环节。像速率台密珠轴系中的轴套(如图1),     

额定扭矩离合器

目前,国产机床设备,包括一些高效机床,均采用离心式摩擦离合器,其基本结构如图1所示。图1 离心式摩擦离合器这种离合器的工作原理是利用离心块与外筒的摩擦力矩来传递扭矩,使之超负荷时自动脱开。即电机主轴高速旋转时带动三叉轴,由于离心力的作用,使安装在三叉内且处于自由状态的三个离心块(其表面层为摩擦系统较大的软金属粘结物)紧贴离合器外筒的内壁,依     

新高速钢B201、B212、Co5Si钻削GH132试验

被钻工件如图1所示,材料 GH132,钻孔Φ5.5_(+0.08)~(-0.16),共92孔,孔下部因有端面环槽 A,形成半边孔(有2/3圆周是空的)。钻孔时冲击大,钻头易磨损、崩刃、折断。过去采用 W18Cr4V 钻头,刃磨一次只能钻2～3孔。改用 M42钻头,也只能钻4～5孔,易崩刃和折断。钻头消耗量大,生产效率低,产品质量     

小模数大螺旋角齿轮的铣齿加工

一、概述在斜齿圆柱齿轮的传动中(两齿轮轴心线平行的传动),螺旋角大多在8°～20°范围内。航空机械传动一般也只有7°～25°。没有超出常用滚齿机的加工范围(一般滚齿机能加工到±45°或±60°螺旋角)。可是在螺旋齿轮传动中(两齿轮轴心线既不平行也不相交的传动),情况就不同了。虽说从单个齿轮来看与斜齿圆柱齿轮没有区别,可是为了满足中心距、齿轮外径等结构上的需要,其螺旋角也可能大于60°,超出普通滚齿机的加工范围。我厂在生产民用产品中,就碰到66°大螺旋角的齿轮,其形状如图1所示。法向模数:0.8;齿数:20;     

纵切自动车床刀具安装高低引起的加工误差

一、刀具安装高低产生误差的计算在普通车床上刀具安装高低对零件尺寸的影响如图1所示: △r=r_0-r =(r~2+△~2)~(1/2)-r……(1) 式中 r——名义半径 r_0——实际半径△——装高(装低)量公式(1)只适用纵切自动车床各立刀架上车刀安装造成的误差。对于天平刀架上的前后两把车刀,即1、2号刀所产生的安装误差如图2所示。