飞机弹射救生系统内弹道数值仿真研究

以往研究弹射筒,主要以单级弹射筒为对象,对多级套筒式弹射筒研究不足。在计算中,往往忽略了有效面积以及滑轨摩擦的因素,所建立的模型通用性差。在分析弹射机构的结构以及工作过程的基础上,建立了适用于套筒式弹射机构的内弹道模型,仿真并与实验值进行对比,误差在0.77%~1.91%之间,证明了模型的正确性,可以为弹射筒方案设计和验证提供理论依据。     

基于k-ωSST模型的同心筒发射装置流场数值模拟

围绕同心筒发射装置流场数值模拟及结构优化展开研究,流场数值模拟基于轴对称Navier-Stokes(N-S)方程、k-ω shear stress transfer(SST)湍流模型,并运用域动分层动网格方法,以同心筒初始方案为参照,研究了同心筒发射过程的动态流场,在此基础上,分别对内筒收敛段的收敛角度以及筒口扩张段的扩张角度进行了优化研究,研究结果表明:内筒收敛段使得燃气排导更为通畅,筒内的热环境有所改善,并且内筒收敛段起到了一定的防喷作用,收敛角越大,筒底热环境越好;筒口扩张段对发射过程动态流场也有明显影响,收敛角为15°,扩张角为20°时,导弹从开始发射到完全出筒过程中热环境最为良好。      

某卡环内锁作动筒啸叫故障分析

某卡环内锁作动筒活塞部件运动时出现啸叫现象,通过作动筒尺寸链分析,验证了初步确定的故障原因的正确性,并提出了更有效的间隙检测方法。     

弧面分度凸轮机构参数优化设计的一种方法

在机械工程中，原始参数的选择和结构的设计是否合理决定了产品的质量和产品各方面性能的优劣，从优化设计思想着手，充分考虑到弧面分度凸轮机构的结构特点，采用了交互式多目标优化方法。     

片梭织机共轭凸轮的系统分析与设计

通过分析南飞纺机公司生产的GTP2－250片梭织机打纬凸轮以及苏尔寿·鲁蒂公司所提供的共轭凸轮图纸的不足之处，提出借助CAD设计共轭凸轮的必要性及可行性。     

复杂内筋铝筒段旋压变形规律和再结晶组织演变数值仿真

流动旋压是一种先进的内筋薄壁筒段整体近净成形方法。本文运用数值仿真方法研究多级筋铝合金筒段热旋压过程中材料流变规律和组织演变特性。将内变量型2219铝合金本构模型嵌入ABAQUS仿真平台建立了准确反映宏观流变和微观晶粒演变的热旋压仿真模型，完成了具有多级特征的内筋筒段旋压成形规律分析。研究表明在减薄率为50%、温度为300℃的旋压参数下，随内筋宽度增加材料由“挤压”式转变为“塌陷”式填充内筋，筋槽内材料变形量下降，筋槽内材料晶粒大小不均匀性增加；窄筋在250℃下的晶粒尺寸明显小于其在350℃下的，而宽筋在250～350℃下的晶粒尺寸较为接近，成形温度对窄筋晶粒大小有明显影响，而对较宽内筋的影响有限。     

汽车消声器筒体翻边工艺及模具设计

主要介绍了汽车消声器筒体翻边件坯料、翻边力的设计计算以及翻边模的设计方法     

单轴纵切自动车床上的小孔加工

就单轴纵切自动车床上加工轴向小直径孔、阶梯孔、镗孔和深孔，对凸轮设计、机床调整中的几个问题进行了讨论。     

凸轮测头转换与当量转角--升程问题探索

通过凸轮检测实例,对凸轮测头转换进行了分析,指出,应按设计要求的测头进行测量,并对特殊场合的测头形式转换后的当量转角--升程计算中存在的问题进行了论述.     

纵切自动车床凸轮的修整方法

凸轮的调整应该包括两个内容:(1)在分配轴上的安装位置是否谐调;(2)凸轮本身制造不精确,如何进行修整.本文只讨论凸轮的修整方法.一、零件直径尺寸不合格时凸轮的修整方法     

凸轮检测方法的误差分析

对发动机凸轮检测方法的原理误差、检测系统误差、测头制造及安装误差、凸轮偏心误差、阿贝误差及检测方法总误差等进行了比较全面的分析     

发动机凸轮检测起始位置的统筹求解方法

统筹求解法既保持了“敏感点法”测算简便，易速度快的特点，又体现了“误差最小包容区域的形状和公差带形状一致”的最小条件原则，避免了凸轮检测起位置引起的误判。     

发动机凸轮靠模制造实践与分析

通过叙述标准轴（原始靠模）的选择，修正标准轴的刮削，靠模的反靠，工件凸轮的磨削，以及标准轴和工件凸轮轴的检测，“补偿反靠”的工艺过程等，阐明了发动机凸轮靠模的制造方法与过程     

打纬凸轮的设计

我公司生产的GTP2-50片梭织机的打纬凸轮,由于测绘及加工误差的原因,造成使用效果欠佳。本文提出了采用CAD技术对打纬凸轮改进设计的方案。采用该方案设计的打纬凸轮,可以消除测量误差,满足织机的各种要求,使凸轮的运动规律得以保证,从而延长凸轮的使用寿命和降低噪音。     

凸轮逆序测量方法

目前各杂志所发表的关于凸轮测量的文章，所讨论的均是凸轮的顺序测量方法，有关凸轮的逆序测量(反求工程)方法，尚未见于文字。本文将对凸轮的逆序测量方法进行探讨。