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1.
通过对预混可燃流体在大长径比圆管内的流动和传热的分析,首次提出一种用于脉冲火箭发动机多次点火的方法。新型发动机中,预混可燃流体在流动过程中被加热,并自动点火,按需要通过迅速散热保证熄火,从而实现了任意脉冲的自动点火和熄火,并可实现推力调节。对这种点火方法进行了理论分析和实验研究,成功地得到了5个工作脉冲。  相似文献   
2.
大后翼与主流相互作用的模拟点火试验   总被引:4,自引:1,他引:4       下载免费PDF全文
王慧  蹇泽群  王华  允敏 《推进技术》1997,18(3):33-36
论述了缩比模拟发动机中大后翼与主流的相互作用以及大后翼点火的工作状态。通过试验,得出了主流和大后翼相互作用时,缝底部产生的压强较翼缝外空腔高。在试验条件下,模拟后翼气流与前部气流相互作用时没有爆燃现象。  相似文献   
3.
固体推进剂吸气式涡轮火箭发动机的建模及特征研究   总被引:8,自引:0,他引:8  
建立了固体推进剂吸气式涡轮火箭发动机的设计状态数学模型,提出了燃烧室燃气与空气配比的关系,分析了压气机增压比、涡轮进口燃气总温和涡轮落压比对燃烧室油气比的影响,以及固体推进剂吸气式涡轮火箭发动机的设计特点。基于涡轮压气机功率平衡条件、静压相等的掺混条件和尾喷管流量匹配条件,建立了固体推进剂吸气式涡轮火箭发动机的非设计状态数学模型。  相似文献   
4.
固体火箭发动机起动瞬变过程的预示研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
本文改进了计算固体火箭发动机起动瞬变过程内弹道曲线的p(x,t)模型,而更加切合发动机的实际工作情况。控制方程是一维非定常气体动力学偏微分方程组,用隐式中心差分结合特征线法解算。计算的p-t曲线与实测结果相符较好。计算结果表明,对给定的发动机装药几何形状,侵蚀燃烧是影响初始压力峰值的主要因素,燃气与药柱的热交换对点燃诱导过程和火焰传播过程的影响很大;压力变化速率对火焰传播和燃烧室充气过程也有重要影响,应当加以考虑。本文编制的计算程序可作为精确计算起动瞬变过程内弹道曲线和研究其影响因素及其规律的手段。  相似文献   
5.
固体火箭发动机点火过程内流场的二维预示   总被引:2,自引:0,他引:2  
本文对固体火箭发动机点火过程的内场流进行了二维无粘非定常分析,计算得到了该阶段燃烧室中压强,温度和速度的分布。本文还提出了以近似预示复杂三维装药发动机内流场的有效积法。  相似文献   
6.
提出了一种三维药柱燃面自动化设计的新方法:根据设计者输入的设计指标和全局参数值,自动确定一系列药柱结构可选方案,自动对每一个结构方案进行药形几何参数的优化设计,自动对结构方案进行优选,并确定出可行的药柱设计方案,输出燃面设计结果。经实例设计,表明该方法是切实可行的。  相似文献   
7.
固体火箭发动机点火瞬时内流场轴对称数值分析   总被引:9,自引:2,他引:7  
应用流体计算软件(FLUENT),通过UDF(用户定义函数)编程,考虑了辐射热量的影响,对固体火箭发动机点火瞬时内流场进行了轴对称数值分析,得出了点火瞬时的压强.时间曲线、各时刻的流场和推进剂燃面上的辐射热量。从具体数值上分析了辐射热量对点火瞬时的影响。研究结果表明,该方法可较好地预示点火瞬时的内流场和压强变化情况。  相似文献   
8.
发动机喷管喉衬烧蚀及热结构工程计算   总被引:1,自引:0,他引:1  
给出了一种理论模型和基本计算方法。采用有限元法对某固体火箭发动机喉衬结构的烧蚀量、瞬态温度场和应力场进行了理论计算,计算结果与实测值比较一致,喉部直径实测值与计算值相对误差约为2%。  相似文献   
9.
本文研究的数值计算方法,用以确定固体火箭推进剂系统的最佳配比,其比冲最高。根据对最优化理论的分析,本文采用直接搜索法结合计算机程序 CEC71(一种热力计算程序)[6],以获得固体推进剂在冻结流或平衡流条件下的最优配比。比较了计算结果和文献报导的数据,可看出直接搜索法用于确定固体推进剂系统的最优配比是有效的。  相似文献   
10.
粒子尺寸分级的喷管两相流场计算   总被引:2,自引:0,他引:2  
应用计算流体力学软件FLUENT,对固体火箭发动机喷管内的二维两相粘性湍流进行数值模拟。用拉格朗日方法对粒子的速度、温度、轨迹进行处理。5组级别粒子尺寸的气流被用来实验和计算,计算结果表明,粒子尺寸分布对两相流场有显著影响。  相似文献   
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