细长三角翼前缘分离涡破裂特性计算方法

本文建立三角冀前缘分离涡的双层模型,内层为分离涡涡核;外层为无旋的势流场,它提供涡核的初始条件和外缘条件。在不可压的绕流条件下,该法不仅可以计算破裂的初始攻角,而且可以计算超过临界攻角后,破裂位置在弦向的变化规律。理论计算与实验比较很吻合。因而,也表明了破裂位置与雷诺数关系不大的特性。     

翼前缘分离涡破裂研究

本文分两部分,第一部分关于旋涡破裂的实验观察,分别从旋涡破裂类型、破裂区结构以及翼前缘分离涡破裂观察三个方面,概括了自1957年首次发现破裂以来,通过圆管内旋涡,水洞或低速风洞内的三角翼分离涡观察到的各类破裂现象,比较了旋涡和分离涡破裂结构之异同,指出影响翼分离涡破裂的更为复杂因素;第二部分关于旋涡破裂的理论研究,将现有的破裂理论分成三个分支,即波动理论,流体动力学不稳定理论,以及涡核模型。概括这些理论的各自发展过程,比较了它们之间的优缺点。 对某些感兴趣的问题提出看法,并给出我们最近关于细长翼分离涡破裂计算结果。     

战术导弹亚声速纵横向非线性气动力计算研究

基于势流方程,进一步发展了非线性涡格法,计算研究了“ＸＸ”布局战术弹的纵横向非线性气动性能;与实验数据比较表明,本法适用于Ｍ∞≤０．８,α∞≤１５°。由于该法只需要在物面上划分网络,涡迹的松驰迭代都不超过３０次,使得该法具有适应性广、省机时、使用方便、计算准确的特点。每次计算能详细提供各部件的气动干扰性能以及分离涡的强度和位置,成为气动外形设计、研究的有力手段。     

战术弹亚声速纵横向非线性气动力计算研究

基于势流方程,进一步发展了非线性涡格法,计算研究了“ＸＸ”布局战术弹的纵横向非线性气动性能;与实验数据比较表明,本法适用于Ｍ∞≤０．８,α∞≤１５°。由于该法只需要在物面上划分网格,涡迹的松弛迭代都不超过３０次,使得该法具有适应性广、省机时、使用方便、计算准确的特点。每次计算能详细提供各部件的气动干扰性能以及分离涡的强度和位置,成为气动外形设计、研究的有力手段。     

组合体大迎角侧向气动特性研究

本文通过实验和理论分析，集中研究小展弦细长翼的翼身组合体的大迎角横向气动特性。研究表明，在大迎角定常非对称涡的范围内，由于翼身组合段对后柱体的边界层分离起遮蔽作用，大大削弱了非对称头涡在后柱体上诱导的侧力。实验证实，平置式翼身组合体的侧力要比单独体的侧力大；带两对弹翼的一般翼身组合体，它的侧力主要由前体以及弹翼组成，如果前体涡在弹翼上诱导的侧力与前体的侧力同向，则该侧力要比平置式布局“-О-”的侧力大得多。     

三角翼非均匀流场特性对其分离涡破裂影响的研究

用速度梯度、压力梯度和环量梯度模拟大攻角尖前缘三角翼流场。外流场轴向减速和轴向逆压促进涡核的破裂,大的轴向环量梯度也促进涡核的破裂。分离涡的破裂是由于涡核内部诱导过大的轴向逆压或径向压差引起的,因而对涡破裂机理得到更完整的认识。在较大雷诺数条件下,才有可能出现轴对称型破裂涡。     

翼分离涡破裂计算及其破裂机理分析

基于Navier-Stokes方程,完整推导出了不可压粘性、非刚性旋转涡核模型的非线性常微分方程组;在均匀外流条件下,得到了由Re和初始的、u_o_i三参数组成的旋涡破裂边界;本法能够精确计算三角翼分离涡的破裂位置;轴对称破裂涡的驻点是轴对称分离点,其下游回流反旋,涡的破裂是过大的初始压差和内部过大的逆压梯度造成。     

战术弹大迎角气动特性研究

本文基于多种气动外形导弹的实验数据和分离涡理论的研究表明,具有短前弹身的组合体可以抑制低速雷诺数变化对气动力和压力中心的重大影响,除极小展弦比外,通过的翼身组合体对大迎角横向气动力特性具有“整流”的效应,它对控制有利;揭示了导致翼身组合“＋”,“Ｘ”差别的机理,分析表明,引起差别的根源在于“＋”,“Ｘ”分离涡对粘性升力的贡献不同,因此弹簧后掠角越大,展弦比越小,引起的差别也越大,大迎角实验数据的零     

非线性涡格法应用于大攻角战术弹新进展

应用非线性涡格法（ＮＶＬＭ）计算了大攻角战术弹的气动性能。通过迭代方法、分离涡理论模型的改进，以及采用一系列算法技巧，克服了收敛性上的困难。成功地模拟带弹身脱体涡的翼体组合和翼体尾组合各种分离涡和非线性气动性能；其中包括更为复杂的“××”布局。大大增加了ＮＶＬＭ在工程实用中的适应性和灵活性。     

垂直喷流与外流干扰的计算方法

将实验数据库方法应用于侧喷与主流干扰的绕流单独体的复杂流动，得到了相似参数Q，即一比与干扰因子Kn、Km和Q之积的线性关系。应用该线性关系，成功地相关了关于Kn、Km和Q的实验数据，并使用这一关系式，很容易计算出干扰气动力和压力中心，计算结果表明，该 具有纠正实验偏差的能力，并提出了获得可靠实验结果的建议。