全文获取类型
收费全文 | 806篇 |
免费 | 359篇 |
国内免费 | 69篇 |
专业分类
航空 | 869篇 |
航天技术 | 37篇 |
综合类 | 73篇 |
航天 | 255篇 |
出版年
2023年 | 10篇 |
2022年 | 28篇 |
2021年 | 46篇 |
2020年 | 36篇 |
2019年 | 30篇 |
2018年 | 30篇 |
2017年 | 45篇 |
2016年 | 45篇 |
2015年 | 43篇 |
2014年 | 49篇 |
2013年 | 47篇 |
2012年 | 76篇 |
2011年 | 69篇 |
2010年 | 45篇 |
2009年 | 66篇 |
2008年 | 67篇 |
2007年 | 59篇 |
2006年 | 46篇 |
2005年 | 40篇 |
2004年 | 34篇 |
2003年 | 36篇 |
2002年 | 32篇 |
2001年 | 29篇 |
2000年 | 31篇 |
1999年 | 32篇 |
1998年 | 20篇 |
1997年 | 29篇 |
1996年 | 27篇 |
1995年 | 16篇 |
1994年 | 13篇 |
1993年 | 13篇 |
1992年 | 8篇 |
1991年 | 8篇 |
1990年 | 7篇 |
1989年 | 9篇 |
1988年 | 9篇 |
1987年 | 2篇 |
1986年 | 2篇 |
排序方式: 共有1234条查询结果,搜索用时 15 毫秒
991.
992.
在无阀式以汽油为燃料,空气为氧化剂的脉冲爆震发动机(PDE)模型机上进行了低点火能量多循环实验研究,分析了无阀两相脉冲爆震发动机多循环工作过程。模型机热态试验提供了10~66 Hz爆震循环特征时间分配和爆震管内不同位置压力的变化过程。由于在两相系统中存在较长的点火延迟时间和DDT时间,发现无阀PDE存在较长的点火后填充时间。通过对两相爆震波的形成过程和排出过程的实验研究和分析,以及点火后填充时间,提出了新的无阀PDE特征时间分布。不同频率实验结果表明,从火花塞放电到下一个循环新鲜混合气开始填充这段时间基本不变,称之为极限周期。在该模型中,点火延迟时间和DDT时间占据了极限周期时间的大部分时间,进一步分析了提高循环频率的关键因素。 相似文献
993.
以固体推进剂燃烧公式为基础,采用计算力学中的数值积分及插值法,并利用计算机技术,研究了用燃烧室药柱的实际肉厚,确定固体火箭发动机试验曲线中燃烧时间的新方法,在点火发动机中应用的结果表明,此方法解决了试验曲线数据处理结果散布范围较大的问题,提高了燃速预估的准确性。 相似文献
994.
航天飞机的研制过程中,超音速燃烧是必须研究的重要课题之一。在理论计算中用通常化学平衡的观点来计算高速燃烧的流场是不妥的。这儿介绍一种非平衡化学反应的观点计算高速燃烧的途径。 相似文献
995.
996.
硝胺推进剂是固体推进剂高能化和无烟化的重要途径之一,但所有硝胺推进剂均存在弹道性能难以调节的问题。本文在对近几年硝胺热分解和燃料性能研究结果进行综合分析的基础上,分析了这类推进剂弹道性能差的本质原因,并进一步提出了硝胺推进剂弹道调节剂研究的可能方向和技术途径。 相似文献
997.
用三维湍流N-S方程和单步快速不可逆化学反应描述液氧-煤油液体火箭发动机预燃室内的三维湍流和燃烧过程。采用同位网格和SIMPLE算法求解控制方程,得到了喷注单元和预燃室内参数的详细分布。结果表明,预燃室结构设计合理,其出口处燃气浓度、温度分布均匀,质量加权平均温度与实际温度拉近,同时表明,预燃室头部的喷注单元和液氧二次喷注孔的结构排列,喷注单元的流动和燃烧状况,液氧二次喷注孔的入口参数等,对预燃室出口燃气温度等参数分布的均匀性影响很大。 相似文献
998.
液体火箭发动机燃烧室的一种分区模型 总被引:3,自引:2,他引:3
发展了燃烧室的分区模型 :将燃烧室分为两个区 ,一个是燃烧区 ,采用时滞燃烧瞬时均匀混合模型 ,另一个是流动区 ,连同喷管一起 ,采用一维理想气体流动的有限元状态变量模型。给出了一个利用该模型计算发动机起动过程的一个算例 ,计算结果表明该模型可较好地描述液体火箭发动机燃烧室的建压及非稳态流动过程。模型采用状态方程形式 ,具有形式简单、计算简便的特点 ,适用于液体火箭发动机的控制与仿真 相似文献
999.
1000.
带进气道的隔离段流场实验研究与数值模拟 总被引:5,自引:5,他引:5
通过风洞实验与数值模拟研究了超燃冲压发动机带进气道的隔离段流动。结合RNGk ε模型隐式求解了三维N S方程,并将计算结果与实验结果进行了比较。研究发现,RNGk ε模型能较好地模拟出超声速流动的激波与分离现象;进气道喉道流动的非均匀性使隔离段内激波/附面层干扰流场与均匀来流条件下的流场有显著差别。风洞实验表明,同一个模型,风洞马赫数为3 85试验的隔离段入口压力畸变大于马赫5 3;但前者隔离段出口截面压力分布比后者更均匀;隔离段入口畸变度大,隔离段实际能达到的压升就低。研究表明隔离段内的总压损失在整个进气道 隔离段组合体总压损失中占了相当大的比重。 相似文献