全文获取类型
收费全文 | 1663篇 |
免费 | 355篇 |
国内免费 | 149篇 |
专业分类
航空 | 1156篇 |
航天技术 | 261篇 |
综合类 | 205篇 |
航天 | 545篇 |
出版年
2024年 | 13篇 |
2023年 | 53篇 |
2022年 | 65篇 |
2021年 | 59篇 |
2020年 | 77篇 |
2019年 | 87篇 |
2018年 | 66篇 |
2017年 | 91篇 |
2016年 | 78篇 |
2015年 | 72篇 |
2014年 | 100篇 |
2013年 | 80篇 |
2012年 | 89篇 |
2011年 | 93篇 |
2010年 | 90篇 |
2009年 | 119篇 |
2008年 | 94篇 |
2007年 | 126篇 |
2006年 | 85篇 |
2005年 | 75篇 |
2004年 | 80篇 |
2003年 | 62篇 |
2002年 | 42篇 |
2001年 | 46篇 |
2000年 | 42篇 |
1999年 | 32篇 |
1998年 | 38篇 |
1997年 | 36篇 |
1996年 | 21篇 |
1995年 | 24篇 |
1994年 | 26篇 |
1993年 | 23篇 |
1992年 | 23篇 |
1991年 | 18篇 |
1990年 | 13篇 |
1989年 | 14篇 |
1988年 | 10篇 |
1987年 | 4篇 |
1986年 | 1篇 |
排序方式: 共有2167条查询结果,搜索用时 0 毫秒
991.
为了研究双脉冲发动机中金属膜片的打开特性,分别选取Ductile damage模型和Brittle cracking模型来模拟膜片静态和动态打开过程。数值计算发现膜片分别在3.46MPa静态内压载荷和1.95MPa动态内压载荷作用下打开。为了验证计算结果的有效性,进行了膜片的冷流静态打开和热流动态打开试验,膜片分别在平均3.75MPa静态载荷和平均2.2MPa动态载荷作用下打开,数值计算结果与试验结果一致,说明了数值计算方法的有效性。计算结果和试验结果表明,膜片的静态打开压强明显高于动态打开压强,分析认为是由于膜片的塑性变形、材料本身特性及预制缺陷处的应力松弛引起的。根据隔舱的冷流及热流单项试验可以发现,膜片的打开形式与预期一致,满足双脉冲发动机的使用要求。 相似文献
992.
993.
994.
995.
为了在更高的风速下实现圆锥前体分离涡的控制,了解AC-DBD和NS-DBD激励器的激励特性,应用交流(AC)放电和纳秒脉冲(NS)放电等离子体激励对20°顶角的圆锥-圆柱组合体圆锥段前体非对称流场进行主动流动控制实验。实验在低速开口风洞中进行,迎角45°,风速5~22m/s,流动控制方式为等离子激励器关闭、左舷或右舷等离子体激励器开启三种模式。结果表明:风速5m/s时,通过AC-DBD的左、右舷激励可控制圆锥前体的非对称流场实现镜像对称,NS-DBD则无明显作用效果;随着风速的提高,AC-DBD对非对称载荷的控制作用逐渐减小,与此同时NS-DBD的控制作用逐渐增加;风速22m/s时,NS-DBD可实现圆锥前体非对称流场的镜像对称控制,而AC-DBD则无明显作用效果;相对于AC-DBD等离子体激励,NS-DBD对于更高速度下的分离涡流场控制是有效的。 相似文献
996.
997.
998.
999.
脉冲爆震涡轮发动机原理性试验研究 总被引:4,自引:0,他引:4
为研究脉冲爆震燃烧室与涡轮及压气机三者相互匹配的详细机理,建立了脉冲爆震涡轮发动机原理性试验系统,其主要由脉冲爆震燃烧室、涡轮增压器、润滑系统、发动机测控系统等组成。在该试验系统上开展了脉冲爆震涡轮发动机原理性试验研究。首次实现了由脉冲爆震燃烧室驱动涡轮,涡轮带动压气机,压气机压缩空气供给爆震室的全闭环自吸气工作模式。试验结果表明:脉冲爆震涡轮发动机能在自吸气模式下持久、稳定地工作,爆震室与涡轮及压气机三者匹配良好,验证了用脉冲爆震燃烧室替代传统等压燃烧室的可行性。 相似文献
1000.
无刷直流电机高精度换相控制 总被引:1,自引:0,他引:1
针对无刷直流电机(BLDCM)换相期间不导通相续流而产生端电压脉冲的问题,依据反电动势(EMF)过零法原理,分析了端电压脉冲产生的原因及对反电动势过零检测精度的影响,提出了一种利用软件算法避开端电压脉冲从而实现无位置传感器BLDCM高精度换相的控制方法。首先,利用条件语句及程序运行时间差避开端电压脉冲;为了在重载情况下提高所设计程序运行时间差的容错率,提出一种减小换相续流时间的方法;最后,搭建了无传感器BLDCM试验平台对上述方法进行试验验证。试验结果证明了所提方法在不同占空比和负载下的有效性和准确性。 相似文献