全文获取类型
收费全文 | 413篇 |
免费 | 121篇 |
国内免费 | 69篇 |
专业分类
航空 | 474篇 |
航天技术 | 23篇 |
综合类 | 34篇 |
航天 | 72篇 |
出版年
2024年 | 1篇 |
2023年 | 3篇 |
2022年 | 11篇 |
2021年 | 18篇 |
2020年 | 19篇 |
2019年 | 20篇 |
2018年 | 10篇 |
2017年 | 15篇 |
2016年 | 24篇 |
2015年 | 25篇 |
2014年 | 32篇 |
2013年 | 19篇 |
2012年 | 33篇 |
2011年 | 32篇 |
2010年 | 21篇 |
2009年 | 24篇 |
2008年 | 31篇 |
2007年 | 38篇 |
2006年 | 38篇 |
2005年 | 17篇 |
2004年 | 25篇 |
2003年 | 20篇 |
2002年 | 14篇 |
2001年 | 14篇 |
2000年 | 15篇 |
1999年 | 18篇 |
1998年 | 17篇 |
1997年 | 8篇 |
1996年 | 7篇 |
1995年 | 7篇 |
1994年 | 10篇 |
1993年 | 1篇 |
1992年 | 3篇 |
1991年 | 1篇 |
1990年 | 3篇 |
1989年 | 1篇 |
1988年 | 6篇 |
1987年 | 1篇 |
1986年 | 1篇 |
排序方式: 共有603条查询结果,搜索用时 15 毫秒
111.
112.
113.
114.
热处理对Ti3Al/TC11双合金盘拉伸性能与组织的影响 总被引:2,自引:1,他引:1
研究了经真空电子束焊接+近等温锻造制备的Ti3Al/TC11双合金盘在不同热处理制度处理后的力学性能和显微组织.结果表明,采用梯度热处理的双合金盘的强度稍高;而塑性与变形量有关,当采用40%变形的塑性要高些.热处理制度对焊缝区显微组织有较大的影响.梯度热处理时,焊缝两侧合金的热影响区组织与焊缝中心过渡均匀、无突变,而采用一般热处理制度处理时组织则有明显的突变.热处理制度对双合金盘焊缝的相组成几乎没有什么影响,除了α1,α及β相外,还有新生成的O相,MoNb,Nb,Al及TiAl3相,它仅对组成焊缝的每一个相的含量有一定影响. 相似文献
115.
FGH95粉末镍基合金热处理后的微观组织与蠕变性能 总被引:2,自引:0,他引:2
通过进行蠕变曲线测定和组织形貌观察,研究了FGH95粉末镍基合金的微观组织结构与蠕变行为。结果表明:合金经高温固溶、盐浴冷却处理后,组织结构是由细小的γ’相弥散分布在γ基体所组成,其细小(Nb,Ti)C碳化物在晶内及沿晶界不连续析出。在试验的温度和施加应力范围内,合金表现出明显的施加温度敏感性,并测算出合金在稳态蠕变期间的蠕变激活能和应力指数分别为Q=542.07kJ/mol和n=14.8。合金在蠕变期间的变形特征是孪晶和位错在晶内发生双取向滑移,其切入γ’相内的〈110〉超位错可分解形成(1/3)〈112〉超肖克莱不全位错+层错的位错组态,发生孪晶变形的孪晶面为(111)晶面。晶界及沿晶界不连续析出的细小(Nb,Ti)C型碳化物可有效阻碍位错运动,是使合金具有较高抗蠕变能力的主要原因。 相似文献
116.
117.
118.
119.
为了比较湍流模型对涡轮叶片外换热计算结果的影响,采用五种湍流模型及两种壁面函数计算了NASA-MarkII导向叶片表面换热并与实验数据进行了对比,结果表明:在相同边界条件下不同湍流模型的计算结果有很明显的差别,即使是同一种湍流模型,如果采用不同的壁面处理函数其计算结果也是有很大差别的;某些湍流模型的计算值只是在某个区域较为理想,还不能找到在整个叶片表面计算结果与实验数据较为接近的湍流模型.在尚无普适性较好的湍流模型的情况下,研究在不同计算域采用不同湍流模型和壁面处理函数的计算技术,是一种较好的可行的方案. 相似文献
120.