全文获取类型
收费全文 | 1339篇 |
免费 | 732篇 |
国内免费 | 113篇 |
专业分类
航空 | 1593篇 |
航天技术 | 66篇 |
综合类 | 158篇 |
航天 | 367篇 |
出版年
2024年 | 22篇 |
2023年 | 44篇 |
2022年 | 67篇 |
2021年 | 56篇 |
2020年 | 55篇 |
2019年 | 75篇 |
2018年 | 60篇 |
2017年 | 72篇 |
2016年 | 82篇 |
2015年 | 70篇 |
2014年 | 83篇 |
2013年 | 119篇 |
2012年 | 111篇 |
2011年 | 102篇 |
2010年 | 87篇 |
2009年 | 115篇 |
2008年 | 113篇 |
2007年 | 79篇 |
2006年 | 70篇 |
2005年 | 64篇 |
2004年 | 69篇 |
2003年 | 48篇 |
2002年 | 48篇 |
2001年 | 40篇 |
2000年 | 43篇 |
1999年 | 41篇 |
1998年 | 35篇 |
1997年 | 35篇 |
1996年 | 34篇 |
1995年 | 32篇 |
1994年 | 23篇 |
1993年 | 24篇 |
1992年 | 17篇 |
1991年 | 25篇 |
1990年 | 23篇 |
1989年 | 24篇 |
1988年 | 21篇 |
1987年 | 19篇 |
1986年 | 14篇 |
1985年 | 11篇 |
1984年 | 3篇 |
1982年 | 2篇 |
1981年 | 3篇 |
1980年 | 4篇 |
排序方式: 共有2184条查询结果,搜索用时 14 毫秒
11.
在来流马赫数2.0的直连式燃烧设备上,研究了氢气引燃条件下带凹腔的超燃冲压发动机燃烧室内,从氢点火到氢与乙烯混合燃烧,再到乙烯单独燃烧的全过程的燃烧流动特性,通过纹影、火焰自发光、CH自发光以及OH-PLIF等手段瞬时同步研究了流场结构和火焰发展。先锋氢与乙烯的当量比分别约为0.33和0.10。整个燃烧过程分6个阶段,第一阶段为先锋氢注入之前的无反应流动,试验测定振荡频率约为400 Hz。第二阶段用于揭示先锋氢被点燃之前的流动特性,由于先锋氢的注入而产生的激波在下壁面反射并与凹腔内的激波相互作用,导致监测点压力增大。第三阶段描述了先锋氢的燃烧过程,从点火、火焰稳定直到壁面压力稳定,历时约26.0 ms。在0.1 ms内先锋氢点火对燃烧流场及流动结构产生重大影响,试验测量先锋氢燃烧产生的激波串的运动速度约为20 m/s,先锋氢稳焰模式为凹腔回流区稳定燃烧。第四阶段为氢气和乙烯混合燃烧,此阶段燃烧变得更加剧烈,激波串被推入隔离段内,以至于超出了观测范围,该阶段乙烯稳焰模式为剪切层稳定燃烧。第五阶段为乙烯的燃烧流动,当先锋氢停止喷注后,乙烯火焰在凹腔内的位置由上游向下游移动。最后一个阶段是乙烯单独燃烧直到火焰熄灭。初步分析表明,乙烯燃烧的CH自发光图片能定性研究其燃烧效率。 相似文献
12.
铍青铜铍金冲压最佳工艺的确定,应包括下列因素:原材料供应状态应是(C)态;倘若是(CY)态,则应淬火软化,但在冲压成形后需回火处理;回火应有夹具并在真空炉(管)内进行;冲压过程中,钣材排样时,必须使弯曲变形线和材料的轧制方向垂直或成45°交角;此外,零件的转角半径不得小于钣厚;弯曲角若小于6°,则可省却弯曲成型前后的热处理工序。 相似文献
13.
14.
冲压发动机点火前内流场数值仿真研究 总被引:1,自引:3,他引:1
冲压发动机在点火前由于燃烧室的压力较低,内通道流场状态与发动机正常工作时的差别很大。因此,在发动机设计时,必须要考虑形成正常点火条件对发动机结构的约束。本文利用有限体积法对N-S方程进行空间离散,对发动机点火前的不同内通道结构下的冷流场进行了数值模拟,结果表明稳定器和喷油装置对形成合理的点火条件很重要,稳定器的布局对点火状态有很大影响。 相似文献
15.
16.
17.
18.
硅基材料烧蚀模型研究 总被引:13,自引:2,他引:13
对冲压发动机燃烧室所使用的硅基热防护材料,用以往的单纯因二氧化硅液态层被气动吹除减薄的模型进行烧蚀计算,计算结果和实际偏差很大。我们根据硅基热防护材料的实际特性,在原有的液态层模型的基础上,考虑了夹杂碳化层对熔融态硅基的补强作用,提出了既有液态层吹除也有化学反应烧蚀的新模型,即考虑了热解、熔融和碳化、气动吹除结合化学反应烧蚀的多因素过程。并根据硅基热防护材料的烧蚀特点,根据发动机模型的试验结果,初步总结出了液态层粘附力的经验公式。从物理概念上分析可以看出该模型基本符合实际情况;从多种工况计算结果可看出,新模型和经验公式是比较合理的。 相似文献
19.
20.