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91.
为评定涡扇发动机装机推力损失,基于推力直接确定方法开展了发动机推力测量地面试验。通过改进完善安装节推力数据处理方法、进气道冲压阻力计算方法来提高总推力测量精度,分析表明:台架试验推力测量最大误差为2.41%,11架次飞行后停机状态发动机总推力测量误差小于0.8 kN,基本满足推力测量评定的需求。以相同状态台架试验数据为基准,对比发现:随着发动机功率状态增大,总推力损失呈明显增大趋势,中间状态换算总推力损失达到了17.95%,最大状态换算总推力损失达到了27.72%。通过分析风扇换算转速、换算流量等关键参数,得出:装机后受进气道的影响,导致换算流量明显小于同等状态下台架试验的换算流量,同时进气道内气流总压的过大损失,是造成装机后发动机推力损失明显的主要原因。 相似文献
92.
为优化旋流燃烧室头部结构、提高其运行性能,针对三种旋流器文氏管和燃料喷嘴的组合结构和两种流通面积的旋流器,开展了常压下以甲烷为燃料的燃烧室性能实验研究。实验结果表明,各头部结构的冷态总压损失系数与来流速度的平方成正比,燃料喷嘴插入文氏管的位置过深或过浅都会增大流动阻力,在来流速度9.7m/s条件下,喷嘴处于中等插入位置时总压损失系数降低6%左右;开放空间下,燃料喷嘴的位置越浅越利于火焰稳定,受限条件下这种影响被缩小,并且受限火焰的稳定工作范围明显宽于相同入口条件下的开放火焰;增大旋流器流通面积有利于降低总压损失系数、增强火焰稳定、减轻火焰筒壁面振动幅度,但不利于促进燃料和空气掺混,导致NO和CO的排放浓度都变大;在临近贫油熄火状态时,火焰筒壁面振动幅度加剧,明显高于稳定燃烧时的情况。 相似文献
93.
航空发动机燃烧室主燃区特性的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用FLUENT6.1软件对某型机燃烧室主燃区的各个典型工作状态进行三维两相湍流燃烧的速度场、温度场、油滴轨迹进行了数值模拟计算。通过对计算结果的分析,得出了主燃区的特性:主燃区的冷热区决定了出口温场冷热区,其效率决定了燃烧室的效率;随着负荷增加,油滴轨迹明显呈缩短趋势,模拟计算结果与试验结果及燃烧室工作特点比较吻合。 相似文献
94.
一架飞机的最大高度受下列三个因素的限制:最大的认证高度、抖振极限的最大高度和推力极限的最大高度。这三个最大极限高度决定了最大运行高度。目前,波音公司生产的飞机的飞行管理计算机能判定这三个最大高度、选择最大极限高度并且能够通过飞行管理计算机的控制显示器向飞行机组提供建议。飞行机组能使用这些信息去接受或要求空中管制改变飞行高度层。最大运行高度不是飞行中燃油利用的最典型、具有效的高度。飞机也不可能飞行在最佳高度或最佳高度附近。尽管如此,飞得高些还是比飞得低些更可取,而是否飞行在最大高度或它的附近,应该… 相似文献
95.
木文论述了航空涡轮发动机燃烧噪声的性质及类型,介绍了燃烧噪声声功率的预测公式和测试方法以及从远场噪声中分离燃烧噪声的三信号相干技术。文中还介绍了燃烧室部件试验和发动机台架试验时燃烧室外部声场的测试结果,验证了燃烧噪声的性质,并根据声强测量结果估算了从燃烧室侧面辐射的声功率。最后,论述了从外部测量结果推测燃烧室内部声谱的法则。 相似文献
96.
本介绍了一种实有的双涡流器雾化杯的燃油雾化特性试验研究情况.试验在常温压下进行,用Malvern激光粒度仪测量液雾的特性参数。着重研究了空气速度,气油比及不同供油方式对雾化特性的影响。结果表明,液雾平均直径SMD随空气速度的增加而迅速减小,这一影响在诸因素中占有首要位置。气油比大于5时,采用直射式喷嘴与采用离心式喷嘴时的雾化细胞相近:但在富油的小气油比范围内,采用离心式喷嘴时,液雾平均直径SMD较小(比采用直射式喷嘴),对点火较为有利。 相似文献
97.
98.
99.
100.
郭琦 《燃气涡轮试验与研究》2005,18(2):40-40
为满足美国国防预研局安静超声速空中平台(Q SP)计划的要求,艾利逊先进技术开发公司在罗·罗公司、印地安纳大学-普度大学和N A SA帮助下,正在开展定容燃烧室(C V C)技术研究。该研究意在降低超声速巡航飞行过程中的油耗,满足军民用远程超声速飞机的需要。创新的定容燃烧室技术把脉冲爆震技术和气动波转子技术结合在一起,充分发挥了气动波转子和脉冲爆震技术的优点。定容燃烧室燃烧过程在转子上进行,有极高的压升和几乎不随时间变化的稳定内流和外流,结构非常简单,采用自冷方式;燃烧室转子支承采用了磁性轴承。即使在先进的常规发动机中… 相似文献