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61.
文章重点分析了在NASA进行的T尾布局运输机大迎角气动特性风洞实验研究。实验研究的目的在于探讨并研究T尾布局的运输机变化平尾尺寸、垂尾位置、安定面形状与安装角;发动机短舱的尺寸、位置、发动机挂架形状后的阻力影响;通过改变机翼剖面形状,失速控制装置、襟翼、展弦比以及机翼后掠角;机身剖面形状、尺寸及机身等直段前长度等这些飞机构型设计控制参数对飞机纵向稳定性带来的影响。对研究结果的分析有助于大型军用运输机的初步方案设计工作。  相似文献   
62.
基于Euler/N—S方程的跨音速非线性静气动弹性问题研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
在C-H网格的基础上,采用Jameson的中心差分有限体积法求解Euler/N-S方程,采用结构影响系数法计算结构的弹性变形,用三角元面积加权法和常体积转换法(CVT)实现流固耦合,计算了弹性后掠机翼在跨音速状态的静气动弹性问题  相似文献   
63.
层次化的网络设计与实现   总被引:1,自引:0,他引:1  
熊辉 《航空计算技术》2007,37(3):125-127
随着通信技术和计算机技术的发展,网络结构的选择直接影响着网络的运行效率、可靠性和网络安全.层次化网络设计在网络结构设计中比以往使用的非层次化网络设计有着很多优势,也是网络结构的设计趋势.  相似文献   
64.
软件质量三分靠技术七分靠管理,软件过程的规范管理和过程改善成为当前软件管理工作的棱心,CMM正是通过不断优化软件过程来实现软件质量控制的目的。本文主要阐述了CMM的概念和内涵,分析了CMM在我国的应用现状、CSMTC软件工作的现状和影响其软件质量的因素,探讨了CMM管理体系在CSMTC软件开发和维护工作中的应用意义和方法,给出了实施CMM管理需注意的几个问题。  相似文献   
65.
本文讨论了固体火箭发动机燃烧室中颗粒尺寸对颗粒速度滞后数的影响,导出了它们之间的定量关系式,并分析了燃烧室压力和装药通道面积对颗粒速度滞后数的影响。  相似文献   
66.
后射导弹对空战对策及航空技术影响研究   总被引:6,自引:1,他引:6  
以“二车对策”为数学模型,采用从定性微分对策理论发展来的“GR区”法,研究了装备有前向发射和后向发射两种空空导弹的战斗机与只装备了前向空空导弹的战斗机之间的一对一空战,并进行了数值仿真,仿真结果表明,前者比后者明显占有优势,最后,分析了后射空空导弹对航空技术的影响。  相似文献   
67.
高速飞行器壁板颤振分析的研究进展   总被引:1,自引:0,他引:1  
壁板颤振是壁板结构在高速气流中发生的一种自激振动现象,特别是超音速和高超音速飞行器上特别容易发生这种现象。壁板颤振引发的非线性振动将对高速飞行器结构的疲劳强度、飞行性能和飞行安全带来不利的影响。随着高速飞行器研发工作的开展,壁板颤振问题将得到越来越多的重视。根据目前国内外高速飞行器壁板颤振的研究现状,介绍了壁板颤振的六种分析模型并从结构理论和气动力理论出发详述了这种分类的依据。阐述了温度、气流偏角、壁板几何尺寸及边界条件对壁板颤振的影响规律。并介绍了目前用于分析壁板颤振问题的频域和时域方法并总结了各种分析方法的优缺点。最后归纳了目前对高速飞行器壁板颤振研究得出的几个重要结论,提出了今后在高速飞行器壁板颤振研究中需要解决的若干问题。  相似文献   
68.
一、前言 民航的发展离不开安全的重要保障,作为空中飞行的重要安全保障部门,雷达站的安全保障工作日益显得尤为重要!随着乌鲁木齐管制区密度的增大,航班流量的增长对雷达保障的要求也越来越高,这就需要提供更完善的雷达安全机制和更严格的安全措施。如何长久持效地保证安全?这是放在我们面前的一个严峻的问题!  相似文献   
69.
ZrO2陶瓷热障涂层显微结构及隔热性能研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
用电子束物理气相沉积法(EB-PVD)在DZ125高温合金上制备Y2O3部分稳定化的ZrO2(YSZ)陶瓷热障涂层,并用扫描电镜(SEM)观察涂层显微结构.采用激光脉冲法对EB-PVD热障涂层的热扩散系数进行测试.为防止热扩散系数测试时激光穿透ZrO2陶瓷层,在试样表面制备不同材料的遮挡层.结果表明,EB-PVD热障涂层呈明显的柱状晶结构,柱状晶垂直于涂层/基体界面.基体的热扩散系数随温度的升高而急剧增加,陶瓷热障涂层的热扩散系数随温度的升高呈下降趋势,但变化幅度不大.室温下陶瓷层的热扩散系数小于基体的1/3,1200℃时约为基体的1/67.试样的激光遮挡层很好解决了激光脉冲法测试涂层热扩散系数时的不稳定性和激光穿透问题.在满足遮挡要求的条件下,遮挡层材料种类对热扩散系数测试无明显影响.  相似文献   
70.
冷挤压孔板残余应力场分析   总被引:7,自引:0,他引:7  
蒋金龙  赵名泮 《航空学报》1991,12(10):511-513
 <正> 1.冷挤压孔板残余应力场 如图1所示,设理想弹塑性材料厚壁圆筒内半径为R_1,外半径为R_2,受内压P作用,卸载后,形成塑性半径ρ,此时,圆筒残余应力场为  相似文献   
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