16NiCo钢应变疲劳分析

本文详细研究了１６ＮｉＣｏ钢的低循环应变疲劳性能，并对其循环应力一应变行为进行了讨论和分析。结果表明，该钢达到了同类钢和美国同种钢的应变疲劳强度水平，在循环过程中表现出循环软化。此外，塑性应变能的分析与计算证明，采用标准热处理规范能够实现强度与塑性的最佳匹配。     

超塑性陶瓷显微结构研究进展

本文综述了超塑性的Y－TZP和20％Al2O3-YTZ的显微结构研究进展，主要论述了陶瓷超塑性变形所需的条件，在超塑性变形过程中晶粒尺寸和形状的变化，以及超塑性变形微观机理，其中对超塑性过程中伴生的晶粒长大，晶粒边界滑移变形机理，应变速率敏感性指数，激活能和晶粒边界是否存在玻璃相作为重点讨论。     

铝青铜 QAl 10—3—1.5合金超塑性变形的研究

铝青铜 QAl 10-3-1.5合金经超细化预处理工艺后,在830℃以初始应变速率(?)=1.67×10~(-3)s(-1)拉伸,得最高延伸率823%,流动应力23.67MPa。合金在拉伸变形时,其组织由α β δ三相构成;α相较硬,晶粒始终保持微细等轴状,其等轴比在1.01～1.36范围内。显微组织参数恰是微细晶粒超塑性所要求的组织条件。试样的断裂是由于在变形后期,因空洞长大连接所致。     

Rene‘95粉末高温合金盘件等温锻造过程的计算机模拟

采用大变形刚粘塑性有限元法模拟Ｒｅｎｅ′９５粉末高温合金盘件等温锻造过程，揭示了整个变形过程中材料的流动、充填规律，给出了不同变形时期的应变分布；指出模拟式设计是今后锻造过程设计的发展方向。     

铝锂合金的超塑性

本文阐述了含锂量不同的铝锂合金的超塑性。这些合金是采用铸锭冶金法和快速凝固粉末冶炼法制成的。这样制成的铝锂合金并没有超塑性,需要热处理才能获得。热处理后合金的延伸率大为增加,变形率的敏感系数也提高了,活性能也由适合晶内扩散转变为适合晶界扩散。文中还把铝锂合金与常用不含锂的铝合金热处理后的性能作了对比。     

Al-5.3Cu-0.8Mg-0.6Ag合金的超塑性变形

研究了Al-5.3Cu-0.8Mg-0.6Ag合金板在400～520℃以及应变速率为1×10^-4 ～ 1×10^-1/s下的超塑性变形能力及其变形机制.结果显示,轧制态的Al-5.3Cu-0.8Mg-0.6Ag合金在500℃及应变速率5×10^-4/s时的最大伸长率为320%,应变速率敏感系数m达到0.58.高应变速率下超塑性变形过程中主要机制为晶界滑动,协调机制则是空洞的形核长大与断裂.     

Ti-15-3钛合金的超塑性

Ti-15-3(Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al)合金是一种在航空航天工业领域具有广泛应用前景的亚稳定β型钛合金。本文介绍了Ti-15-3合金的性能特点和应用,总结和评价了固溶态、热轧态和冷轧态Ti-15-3合金超塑性研究的进展情况。针对已取得的成果和研究中存在的问题,对Ti-15-3合金超塑性的进一步研究提出了一些看法并作了展望。     

拉伸塑性对TC11 500℃低循环应变疲劳的影响

 测定了TC11合金经不同制度热处理后试样的500℃低循环应变疲劳的△ε_t～N_f曲线,在不同的△ε_t值条件下,拟合出N_f与φ、δ_5之间的经验关系式。结果指出:强度相近时,合金的塑性越低,其500℃时的N_f越低;虽然魏氏组织500℃的N_f一般低于等轴组织,但若魏氏组织中的片状α或束域比较细小时,其500℃N_f值可明显提高,并与等轴组织的差别缩小。     

金属基复合材料的高速超塑性

介绍了近几年国内外金属基复合材料(MMCs)高速超塑性的研究现状，包括拉伸超塑性、压缩超塑性。综述了各种基体和增强体复合材料的制备方法、获得高速超塑性的条件及高速超塑变形的特点。对于高速超塑性的变形机制，尤其是颗粒增强金属基复合材料的拉伸超塑变形机制进行了详细阐述。最后提出了MMCs高速超塑性存在的问题和今后研究的重点。     

纤维增强铝基复合材料热残余应力细观力学模型

从复合材料内部组分的细观力学关系入手 ,建立了基底 /涂层 /纤维三层力学模型。该核型能够分析有涂层的连续纤维增强金属基复合材料在温度和机械载荷同时变化下的应力应变关系 ,并可用于计算铝基复合材料的制造热残余应力状态。算例分析表明 :涂层的物理性能对复合材料的整体力学性能有很大影响。在涂层上 ,有些残余应力分量远高于基底和纤维处的状况。涂层的弹性模量不同 ,对材料的横向应力影响最大