某例波音767飞机后缘襟翼不一致故障的处理

“后缘襟翼不一致”是指襟翼控制手柄的位置和襟翼的实际伸出位置不一致的现象。在正常情况下,襟翼控制手柄同时作动后缘襟翼和前缘缝翼,襟翼控制手柄卡槽有7个卡位即:UP、1、5、15、20、25、30。在控制手柄移到某个卡位时,与其对应的大翼上的后缘襟翼则移动到同样的角度。波音767飞机的后缘襟翼可通过液压马达和电马达分别操作;襟翼位置指示器上的两个小针分别显示左/右大翼襟翼的实际位置;波音767飞机襟翼/缝翼操纵的核心设备是襟翼/缝翼电子组件(FSEU),它担负控制襟翼/缝翼关断活门并且同时提供故障保护和备用操作等责任;当后缘襟翼系…     

后缘襟翼运动型式的选择及其分析

飞机起飞和着陆,离不开襟翼、缝翼的运动。后缘襟翼不仅能有效提高飞机起飞、着陆时的气动、飞行性能,而且也大大改善飞机爬升率、进场速率及控制进场最佳飞行姿态,还与巡航时的飞行阻力密切相关。介绍设计后缘襟翼的目的、国外主要飞机的襟翼运动型式及多种传动装置的特点及性能分析,比较两类典型“滑轨-滑轮架”襟翼,分析后缘襟翼的运动问题,为飞机设计起到一定借鉴作用。     

高升力控制系统技术发展与产业化

高升力控制系统（HLCS）或称高升力系统（HLS）,是为驱动飞机前缘襟翼或缝翼以及后缘襟翼,改变飞机翼型,达到提高飞机低速时的升力和飞行稳定性而构建的功能系统。在大型飞机上,高升力控制系统与主飞控系统（PFCS）、     

二维襟翼吹气控制的数值模拟

合理设计机翼翼型、前缘缝翼和后缘襟翼是飞机增升设计的重要手段,本文主要研究二雏襟翼吹气对翼型升力的影响。吹气襟翼的工作原理是,当襟翼偏转角较大时,由于翼面上表面的气流分离,此时达不到附着流所预计的升力值,可以在襟翼上表面进行吹气控制,吹除后缘的涡流而增大升力,得到预计的升力曲线。本文以NACA23018翼型为基础研究对象,采用非结构网格,在襟翼向下偏转角度45度的情况下,进行襟翼上表面的吹气效应数值模拟与流动控制机理的研究,结果表明此情况下襟翼上表面的吹气控制达到了增加升力和抑制分离的目的。     

波音737-800飞机起飞性能随襟翼放出量的变化特点

波音737飞机与其他民用机型的一个不同之处是前缘缝翼在起飞时可以使用开缝状态。分析了波音737-800飞机下列四个起飞性能参数与襟翼放出量的关系:场地长度限制的最大起飞重量;爬升梯度限制的最大起飞重量;障碍物限制的最大起飞重量;起飞决断速度。结果显示这四个参数在襟翼放出量为10时出现异常,原因是前缘缝翼状态发生了变化。在襟翼放出量由5增大到10的过程中,前缘缝翼由不开缝的放出状态变成开缝的完全放出状态,降低了升力系数。     

B767后缘襟翼不协调故障分析

根据B767飞机故障维护手册和故障隔离手册,对B767飞机的后缘襟翼不协调故障进行了深入分析和研究。归纳出了EICAS信息显示"后缘襟翼不协调"的几个必要条件,提出了可能产生"后缘襟翼不协调"的几个隐患故障并进行了有效的分析。     

大型飞机襟缝翼自动保护控制律设计与仿真

基于适航标准对飞机起降阶段飞行速度的要求,通过建立飞行速度和襟缝翼偏角关系,设计了大型飞机襟缝翼自动保护控制律,并进行了仿真验证。仿真结果表明,该方法能控制襟翼在飞行员误操纵的情况下自动偏转至合理偏角,避免飞机出现失速和超速的危险状态,并随着飞行速度的变化,使襟翼和缝翼的偏转实现最佳组合,保证获得最大升阻比。     

波音777增升装置气动设计研究综述

论述了大型军用运输机增升技术的重要性，介绍了波音777增升系统的气动设计，对前缘缝翼、密封克鲁格襟翼、短舱涡流片、后缘内外侧襟翼、襟副翼以及副翼的作用和控制效率作了评估。     

信息——波音应用NASA风洞测试787高升力系统设计

目前波音公司购买了NASA兰利研究中心美国国家跨声速风洞设施的试验时间，正对787飞机的高升力系统设计进行评估。高升力系统包括用于提高机翼升力性能的襟翼和前缘缝翼，以保证飞机安全、高效起飞和着陆。为试验新的高升力概念，波音开发人员设计了新的787型后缘襟翼，并将其安装在已有的777半翼展模型上。     

直升机桨叶连续后缘襟翼设计与气动影响分析

在直升机旋翼减振应用中,连续后缘襟翼和常规分离式襟翼相比具有重量轻、结构紧凑、气流平稳等优点。选用压电纤维复合材料作为驱动材料,基于NACA23012翼型设计带有连续变形后缘襟翼的桨叶段,对襟翼及其驱动结构进行选材设计分析;采用流固耦合方法分析连续后缘襟翼对剖面翼型气动特性的影响。结果表明:连续后缘襟翼在直升机桨叶工作迎角、马赫数范围内可实现有效偏转,显著改变翼剖面气动升力和力矩,证明了连续后缘襟翼在旋翼减振控制中的潜在应用价值。     

737NG前缘装置系统简介

<正>1前缘装置概况前缘装置由每边机翼的发动机内侧两块克鲁格襟翼和外侧4块缝翼组成。通过前缘装置的伸出可以加大机翼面积和机翼的弯度,以提高起飞和着陆阶段的升力,改善起飞着陆性能,防止产生失速。前缘襟翼有两个位置:收上位和伸出位,前缘缝翼有三个位置:收上、伸出和全伸出位。2前缘装置控制     

民用飞机二维增升装置设计

为满足民机市场对飞机高效、经济的需求,飞机在巡航飞行阶段必须具有飞行速度高、阻力小等特性,具体到气动设计方面,就要求飞机的机翼具有较大的翼载荷,即减小机翼面积以减小阻力,这给飞机起飞着陆阶段使用的增升装置的设计提出更高的要求。运用计算流体力学的方法进行了民用飞机二维增升装置,即多段翼型的设计,得到了良好的设计结果,并验证了在二维增升装置设计过程中采用前缘缝翼外形设计——带前缘缝翼进行后缘襟翼外形设计——前后缘增升装置缝道参数优化——起飞、着陆构型协调的设计路线图的可行性与有效性。     

波音737NG飞机大翼扭力管改装后涡流检测

由于波音737NG飞机大翼后缘内侧襟翼的主扭力管上松动的紧固件会损伤扭力管和滑架,并有可能导致飞机失去后缘襟翼,因此对该扭力管进行改装。本文重点介绍改装中扩孔后对孔周围和孔内壁进行高频涡流检测的实施方法。     

一种襟缝翼控制计算机余度架构设计

针对高升力系统中襟缝翼控制计算机的余度架构进行基础技术研究,设计了一种可靠性高、可抑制共模/共域故障、成本合适的新的余度架构。提出了襟缝翼控制计算机的通道结构与驱动分系统结构紧耦合,分析了3种主流余度模型,从而确定了襟缝翼控制计算机余度架构的通道结构和支路结构：新余度架构采用双通道模式,满足驱动分系统的驱动方式需求,每个通道内部将襟翼和缝翼功能进行物理隔离,功能通道内部由2个支路构成命令-监控结构。同时设计了新余度架构的工作方式,并使用广义随机Petri网分析了新余度架构的可靠性。     

CJ818增升装置三维设计与运动仿真研究

现代大型民机需要复杂的多段高升力增升装置来满足飞机起降的性能要求。增升装置三维设计除了要进行空气动力学方面的设计,并设计适当的活动面运动轨迹以及可靠的驱动机构,还要避免活动面自身的扭转问题及活动面运动时的干涉问题。总结了前缘缝翼与后缘单缝襟翼增升装置三维设计原则,提出了CJ818增升装置设计方法,并利用已设计优化完成的二维翼型控制面,设计了结构简单、功能可靠的增升装置驱动系统;同时,在CATIA中对该系统进行三维运动仿真,检查其是否发生碰撞干涉。     

大型客机后缘铰链襟翼气动机构一体化设计研究

我国正在开展大型客机的研制工作,增升装置设计是其中的关键技术之一。借鉴A350和波音787的后缘增升装置及其机构特点,研究了后缘铰链襟翼气动和机构一体化的设计。后缘铰链襟翼,是利用简单铰链机构驱动的后缘单缝襟翼增升装置,该机构由于构造简单、维护方便、制造成本低等优点备受青睐。详细介绍了基于CATIA二次开发创建的后缘铰链襟翼气动机构一体化设计模块,并嵌入到原大型飞机增升装置气动机构一体化设计平台上,获得较好的效果,为我国未来大型客机增升装置设计奠定了技术储备。     

基于A320飞机横航向控制律架构的LQ设计

前缘缝翼、襟翼活动面及其支承结构的疲劳试验是民用飞机取证前要开展的一项重要工作。在试验中采用主动驱动和随动加载方法加载,不仅能缩小试验规模,同时可提高试验精度。国内某型机采用此技术成功进行了前缘缝翼、襟翼及其悬挂结构的疲劳试验。从试验件及其支承设计、系统构成和载荷与运行三方面,介绍了一种适用于大中型固定翼飞机前缘缝翼和襟翼的疲劳试验技术。     

一种主动驱动随动加载的前缘缝翼和襟翼疲劳试验技术

前缘缝翼、襟翼活动面及其支承结构的疲劳试验是民用飞机取证前要开展的一项重要工作。在试验中采用主动驱动和随动加载方法加载,不仅能缩小试验规模,同时可提高试验精度。国内某型机采用此技术成功进行了前缘缝翼、襟翼及其悬挂结构的疲劳试验。从试验件及其支承设计、系统构成和载荷与运行三方面,介绍了一种适用于大中型固定翼飞机前缘缝翼和襟翼的疲劳试验技术。     

歼七X型机前后缘机动襟翼伺服控制系统的故障分析及排除方法

本文列举了歼七Ｘ型机装机前后及飞行中，前后缘机动襟翼伺服控制系统的几个典型故障。本文对故障产生的原因进行了理论上的分析。同时提出排除故障的方法和预防故障发生的建议，供今后批生产从事这方面工作的人员参考。     

后缘襟翼对直升机旋翼翼型动态失速特性的影响

 针对带后缘襟翼的智能旋翼直升机典型襟翼参数对翼型动态失速特性的影响进行了研究。建立了带后缘襟翼的桨叶动态失速模型,考虑了襟翼与桨叶之间的缝隙和襟翼在运动过程中相对桨叶的凸起,采用计算流体力学(CFD)方法,研究了不同襟翼转轴位置和襟翼与桨叶的缝隙情况下的翼型动态失速特性,探讨了后缘襟翼激励幅值、时长和起始时刻对升力和俯仰力矩系数的影响。研究结果表明:后缘襟翼能够较好地改善翼型动态失速时的气流环境,并减缓动态失速发生;襟翼激励最优幅值在25°附近,最优激励范围在方位角为240°~360°之间;襟翼转轴后移导致襟翼运动时产生的凸起会使襟翼控制效果减弱;襟翼与桨叶的缝隙会影响翼型动态失速特性,但是缝隙的长度(弦长的2%以内)对襟翼控制效果的影响很小。