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<正>我公司A320机队时常会出现刹车蓄压器压力不够这一故障,针对该故障笔者从系统原理进行了一定的分析和总结,以便于大家在今后的工作中能更快速地判断故障的原因。 相似文献
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针对某型飞机蓄压器使用过程中无压力情况进行排查,通过理论分析和失效分析,列出蓄压器胶囊开裂故障树,确定故障原因并提出改进措施. 相似文献
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通过一起波音737-800飞机在航前工作时刹车储压器压力下降快的故障,参照系统原理进行分析,对照故障隔离手册,排除故障原因,给出解决措施,并提出可靠性建议:应结合系统原理手册(SSM)和系统描述部分(SDS),从系统工作原理出发,快速排除非故障件,定位疑似故障件,为日后排故工作的开展提供参考。 相似文献
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本文论述抑制纵向耦合振荡蓄压器设计中降频要求和消减管道中压力脉动要求的合理折衷问题.提出了“谐振型蓄压器”和“容抗型蓄压器”两类不同的设计方案,分析了两者的特点和容抗型蓄压器的优点.本文还讨论了蓄压器自振频率的试验测定问题. 相似文献
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飞机上耐高液(气)压部附件易发生泄漏破损等问题,对飞机的安全运行至关重要。本文开发了一种测试系统,以气体和液体为介质,以飞机蓄压器为例,通过压力检查、泄露测试、摩擦阻力测试,检测待测部件是否合格。检测结果证明,该测试系统可作为飞机机械系统耐高液(气)压部附件检测的一种参考方法。 相似文献
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吴思 《民用飞机设计与研究》2021,(2):79-83
针对民机液压系统中液压泵持续大流量输出导致安全阀开启后瞬时向回油管路泄压这种回油管路压力较高的典型场景,基于AMESim软件平台建立了安全阀下游回油管路动态压力分析模型,对一些可能影响安全阀下游回油管路动态压力的液压系统元件及参数进行了分析。仿真结果分析表明:液压系统中元件的液容和液阻效应可以降低回油管路动态压力峰值;系统安全阀开启快慢对下游回油管路动态压力峰值有明显影响。当溢流阀开启时间在一定范围内时,溢流阀开启速度越快,回油管路动态压力峰值越低。当溢流阀开启时间超过一定范围时,溢流阀开启速度越慢,回油管路动态压力峰值越低;系统中增加蓄压器回油管路动态压力峰值明显降低,且蓄压器体积越大,回油管路动态压力峰值越低,但变化相对较小。蓄压器的有无对回油管路动态压力峰值的影响较大,其体积大小相对来说影响较小。仿真结果能够为民机液压系统设计初期回油管路设计压力确定提供参考。 相似文献
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本文通过歼七飞机现场调试中出现的带低压油腔活塞式蓄压器故障,进行了理论分析,阐述了试验结果、产生故障的主要原因和解决措施。 相似文献
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隔板与机匣之间留有间隙,间隙的存在势必会对超声速膨胀器的内部流场和总体性能产生影响,为了获得超声速膨胀器内部间隙流动的流动细节,采用三维雷诺平均Navier-Stokes方程和标准k-ε湍流模型,就顶部间隙对超声速膨胀器流动特性的影响进行了数值研究。结果表明:膨胀流道出口斜激波导致吸力面压力高于压力面,隔板尾缘附近部分泄漏流体经间隙流回压力面侧;间隙的存在导致吸力面进口及中、后部近下端壁压力上升,而压力面前缘附近压力下降,对比同一隔板位置,间隙高度每增加1%喉部高度,超声速膨胀器隔板载荷系数最高下降2.6%;端壁损失和斜激波损失降低,但产生了泄漏损失,三维流道内总的流动损失增加,膨胀器效率降低,本文研究范围内效率最多下降8.8%;马蹄涡、泄漏涡及二者之间的相互作用是顶部区域的主要涡系结构;前缘附近气流经间隙流到吸力面侧和尾缘附近泄漏流体越过间隙重新流回压力面侧是间隙内气流的主要运动形式。 相似文献
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韩淑庚 《民用飞机设计与研究》2001,(2)
一、概述
MD-90升降舵液压系统采用由液压能源的左、右液压系统同时供压的方式(MD82仅用左系统供压),即每只升降舵上的舵面作动筒由左、右两套液压系统同时供压,供压压力为3000psi.此压力经过升降舵液压系统中相应左、右系统的压力调节器减压为15000psi,经过马达作动切断阀.液压应急切断阀,然后一路到达人工转换作动筒,一路经操纵阀、旁通阀到达舵面作动筒移动舵面. 相似文献
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前言伺服机构油箱一蓄压器所用的5073胶压制的“O”型圈,在-40℃下的典型试验中,发生喷泄现象,使产品不能正常工作。二级蓄压器壳体与活塞间的接触氮气的胶圈,曾改用P801胶,仍不能满足伺服机构的设 相似文献
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近几年来,我们液压试验组,对 Z—8机无扩口导管接头,J—8飞机护板作动筒,J—7飞机蓄压器进行了压力脉冲循环试验。积累了一些经验。供以后进行这方面试验作参考。 相似文献
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随着运载火箭技术的不断发展,火箭的规模也越来越大,这导致火箭的结构纵向、局部振动频率和横向频率也越来越低,用于POGO抑制设计的安全频率窗口也变窄,一次充气式蓄压器的抑制装置已不能满足设计要求。为此对基于可变能量蓄压器的抑制技术进行了初步研究。 相似文献