奥氏体不锈钢“O”型槽的加工

飞机附件上不锈钢(1Cr18Ni9Ti)小零件“O”型密封槽(图1)在普通车床上加工是个难度较大的问题。我们经过试验,逐步摸索并且掌握了奥氏体不锈钢材料在普通C618车床上加工的规律。     

液压导管用不锈钢板材振动损伤研究

以导管用不锈钢1Cr18Ni9Ti板材为研究对象,对其在悬臂约束、一阶固有频率下的振动特性进行了研究。给出了1Cr18Ni9Ti板材的S-N曲线,材料的振动疲劳极限为218MPa。裂纹源位于试样表面,断口有疲劳纹存在,是典型的疲劳破坏。     

描述1Cr18Ni9Ti不锈钢单轴棘轮行为的黏塑性本构模型

在室温下对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了单轴棘轮实验研究,提出了一种新的分离型黏塑性本构模型。引入了能记忆最大塑性应变的记忆面,在记忆面内和面上采用不同形式的塑性应变流动律和背应力演化律,将单调拉伸和循环行为分别独立描述。将模型应用于1Cr18Ni9Ti不锈钢单轴棘轮行为的描述中,模拟结果和实验结果吻合较好。     

OCr21Ni6Mn9N耐高温不锈钢及其在冲压发动机上的应用

本文介绍OCr21Ni6Mn9N耐高温不锈钢性能及其在发动机中的应用。该钢含镍量比1Crl8Ni9Ti少,增加了氮,使常温和高温强度约为1Crl8Ni9Ti的1.5倍。并有良好的空气中抗高温氧化性能和工艺性能,及热处理简单等优点。在进行工艺试验的基础上,制作了冲压发动机预燃室、稳定器、火焰筒和尾喷管等部件。经发动机热试车考核,证明了该材料可以代替1Cr18Ni9Ti不锈钢作为发动机材料,并可以大大提高这些部件的使用寿命。     

不锈钢钝化工艺及膜层质量检验方法的确定

在航空工业中不少产品采用1Cr13,1Cr18Ni9Ti,Cr17Ni2,4Cr14Ni14W2Mo等不锈钢材料制成,为了提高不锈钢产品的防锈能力应进行表面清理和钝化处理。但目前我部所属工厂在生产中无“不锈钢酸洗、钝化工艺”生产说明书,特别是对不锈钢钝化膜层质量无检测方法,仅检查工序的执行情况,这种检测手段是不科学的。因此,我部急需编写“不锈钢酸洗、钝化工艺”及“不锈钢酸洗、钝化膜层质量检验”标准,我厂承担了主编任务。为了正确采用不锈钢钝化工艺及膜层质量检测方法,我们进行了一系列参数筛选试验。     

1Cr18Ni9Ti固溶处理工艺对机械性能的影响

本文对1Cr18Ni9Ti固溶处理后的机械性能结合金相组织和显微结构分析,讨论了冷却速度对机械性能的影响。得出:1Cr18Ni9Ti固溶处理的强度、硬度、延伸率及耐腐蚀性是取决于固溶处理时碳化物的析出量。     

不锈钢的高速攻丝

本文介绍了1Cr18Ni9Ti机匣的攻丝;分析了被加工材料和攻丝中的难点。对难加工材料1Cr18Ni9Ti小螺纹高速攻丝进行了试验研究,试验表明:高速攻丝最重要的因素是切削厚度、速度和丝锥结构的选择。     

TA2/Ni+Nb中间层/1Cr18Ni9Ti扩散焊接头的组织与性能

采用50μm纯Ni箔+10μm纯Nb箔复合中间层,在焊接温度840℃,880℃和920℃,压力4MPa以及保温时间60min的工艺下,对工业纯钛TA2和1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了真空扩散焊实验,测试了接头的抗拉强度,并利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)和X射线衍射(XRD)对接头的组织结构、元素分布以及断口形貌和相组成进行了分析。结果表明:Ni+Nb复合中间层的存在成功阻止了Fe,Ti互扩散,实现了TA2与1Cr18Ni9Ti的可靠连接,接头的拉伸强度达到261MPa,该强度主要受剩余Ni箔控制,且焊接温度的变化对其影响不大。接头所生成反应层自不锈钢一侧起分别为FeCrNi固溶体、剩余Ni,Ni3Nb,剩余Nb以及TiNb魏氏体。     

波纹管失效和表面喷丸强化

用壁厚0.12毫米不锈钢1Cr18Ni9Ti 管材制成的波纹管,是压气机零级叶片调节器的重要温度敏感元件。试车和使用过程中均出现过破裂现象,造成压气机功率故障。为此,我们考查了波纹管元件破裂失效的原因,并采用喷     

低功率激光-TIG电弧复合焊接不锈钢熔深研究

建立了一套低功率YAG脉冲激光-TIG电弧复合热源焊接系统,并用本系统对不锈钢1Cr18Ni9Ti进行焊接.研究了3种热源作用下不锈钢的焊缝熔深.通过引入焊缝有效热输入概念,对复合热源影响熔深的机理进行了分析.     

不锈钢零件螺孔加工的改进

1Cr18Ni9Ti、2Cr15Mn15Ni2N等不锈钢材料,加工性能差,尤其是在其上加工内螺纹更加困难。对此,我们采用了跳牙丝锥和螺旋丝锥,效果较好。所谓跳牙丝锥,就是对M2.5,t>0.5毫米的丝锥,对其切削部分和校正部分的牙齿,每隔一个切除一个。由于加工齿数减少,每齿     

不锈钢1Cr18Ni9Ti切削过程数值模拟

借助于有限元分析软件Third Wave中Power-Law材料模型,对不锈钢1Cr18Ni9Ti的三维斜角切削过程进行了模拟,并将模拟结果与实验数据值相比较,结果表明两者误差较小,验证了有限元仿真技术的准确性与可行性。     

滚切式刨刀

我车间接受一批1Cr18Ni9Ti 薄板零件的加工任务,零件尺寸为7×145×690毫米。原在平面磨床上加工,一是不好夹持,二是达不到光洁度要求。车间刨床组的同志,在党支部领导下,群策群力,反复试验,终于改制成功了一种滚切式刨刀,刨削光洁度可达▽7以上,刀具刃     

百分之百返回料吹氧冶炼不锈钢

我们车间装有两台1.5吨三相电弧炼钢炉,生产结构钢、工具钢、模具钢、高速钢、耐热不锈钢和镍基合金(如1Cr18Ni9Ti、Cr17Ni2、Cr25Ni20)等20多种钢号,合金钢比例占80％左右,其中高强合金钢达60％,每年需要国家供应大量的铬镍钨钼钒钛钴等贵重金属。我们炼钢工人遵照毛主席关于勤俭建国和尽量采用先进技术的教导,改革炼钢工艺,大搞综合利用,从一九七○年开始采用返     

电铸镍与不锈钢焊接裂纹的研究及新型焊丝的研制

本文对电铸镍与1Cr18Ni9Ti不锈钢焊后其近缝区焊接裂纹进行了研究,通过试验及分析,确定了裂纹的规律、性质、成因及预防裂纹的技术途径。在此基础上,研制了GH830新型镍基焊丝,圆满地解决了焊接裂纹问题。     

航空用不锈钢焊接导管的损伤容限研究

基于断裂力学方法开展了1Cr18Ni9Ti导管TIG焊对接结构的损伤容限分析,在测试其母材和TIG焊接头拉伸性能、断裂韧度和疲劳裂纹扩展速率的基础上,分析其失效模式,确定损伤容限ac。研究结果表明:1Cr18Ni9Ti导管TIG焊对接结构在工况振动载荷下,损伤容限ac为0.9mm,导管失效形式为泄露。     

离子镀Ti(N,C)耐磨镀层成分与性能研究

 用空心阴极离子镀技术,在常用的不锈钢(1Cr18Ni9Ti)基材上,镀制Ti(N,C)耐磨镀层。对镀层的成分进行了分析,讨论了镀层成分的耐磨性,显微硬度和附着力的影响。通过对Ti(N,C)镀层与TiN和TiC镀层性能的对比,肯定了Ti(N,C)复合化合物镀层具有更优越的耐磨性和附着力。     

残余V元素对1Cr18Ni9Ti钢板组织与性能的影响

通过试验详细论述了1Cr18Ni9Ti钢中不同残余V含量对材料固溶状态的组织及400℃、500℃长期时效后对组织、晶间腐蚀和室温、高温性能的影响。从而得出结论适量V的存在对1Cr18Ni9Ti钢板组织影响不大,对抗晶间腐蚀性能稍有提高,对室温、高温抗拉强度、屈服强度稍有提高,塑性稍有降低。     

四号合金钎焊性能研究

前言 1Cr18Ni9Ti不锈钢波纹板夹层结构采用一号合金作为钎焊合金,其钎焊温度高达1180—1220℃,造成基体金属晶粒长大,机械性能降低,甚至出现薄壁基体金属被熔融钎焊合金溶蚀。薄壁导管和集流器钎焊接头亦有类似情况发生。因此,迫切需要研制一     

不锈钢与6061铝合金旋转摩擦焊接接头组织与力学性能

采用旋转摩擦焊接技术进行了1Cr18Ni9Ti不锈钢与6061铝合金的焊接,分析不同工艺参数下钢铝旋转摩擦焊接头的焊缝成形、显微组织和力学性能。结果表明,不锈钢与铝合金的连接界面发生元素扩散并形成一定厚度的结合层,提高旋转速度能够增加结合层的厚度,随着顶锻力的提高,结合层的厚度先增加后减小。钢铝界面处的铝合金晶粒发生拉长变形,出现晶粒细化现象。靠近接头界面处硬度相对较高,接头拉伸强度随着旋转速度和顶锻力的提高先增加后下降,在旋转速度为600 r/min,顶锻力为3.8 kN时获得1Cr18Ni9Ti不锈钢与6061铝合金接头抗拉强度值最高为262 MPa。断裂位置主要位于钢铝连接界面,部分位于铝合金侧,焊接断口存在小而浅的韧窝。