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一、概述我厂生产的薄壁筒形零件,品种规格多,尺寸及表面光洁度要求高,典型零件如图(图1): 零件材料为30CrMnSiA优质合金钢,强度σ_b=120±10公斤/毫米~2,内孔尺寸Φ80~160毫米,壁厚为1.9~2.5毫米,长度为280~680毫米,内孔椭圆度要求不大于0.02毫米,尺寸公差为0.02毫米,内孔光洁度为▽8。这类零件的生产过去所采用的装夹方法如图2。 相似文献
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涡桨发动机第一、二级工作环是典型的薄壁环形阵,直径大,刚性极弱,技术要求高,加工困难(图1)。多年来,该零件在内径锥面φA 上车内螺纹(螺距1.0毫米,深0.7毫米,螺纹角45°,刀尖 R0.15毫米),并在内螺纹面上滚花(槽宽0.13毫米,深0.1毫米,间距1.0毫米)。这是为使石墨封严涂层结合牢固。但这样加工 相似文献
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通过分析某30CrMnSiNi2A深孔薄壁零件在加工过程中存在的问题基础上,采用了带涂层的深孔加工刀具拉镗拉铰加工内孔后,再进行珩磨,最后以轴向定位夹紧的方式加工外形的思路,该方法保证了零件加工精度,解决了该薄壁深孔零件的加工问题,完全满足生产实际需要. 相似文献
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《航空精密制造技术》2015,(6)
薄壁盘与薄壁筒类零件是车工生产中典型的两类薄壁零件,由于壁薄刚性差,加工中容易出现变形、振刀现象,加工质量难以保证。本文通过以薄壁盘类零件某壳体盖和薄壁筒类零件某壳体为例,分析薄壁零件的车削加工思路与方法,进一步探讨薄壁零件的车削加工技巧。 相似文献
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由于钛合金冷成形性能差、回弹大、不容易贴模、容易出现裂纹等现象,所以一般稍复杂形状的弯曲件、成形件都需要采用热成形。电阻加热成形是热成形方法之一。下面介绍斯贝发动机两种钛合金零件采用该工艺的情况。一、零件形状及技术要求零件材料为T/Cu,属钛、铜二元合金,含铜量为2.5%;厚度1.2毫米;成形后厚度允许变薄至0.94毫米,零件型面在以基本形状为中心的±0.51公差带内;5处焊接边要求较高,见图1。 相似文献
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某产品中的牛角导管(外观见图1),是一个型面比较复杂精度要求比较高的零件。其技术要求如下: 1.零件的外型与样板间隙不大于0.5~2毫米; 2.空间曲面要求圆滑过渡,不得有突转和凹陷; 3.进口和出口尺寸、位置要与相对应的零件协调; 4.零件材料为1Cr18Ni9Ti不锈钢板,厚2毫米,材料减薄不得小于1.6毫米。 相似文献
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一、前言我厂某研制产品有两种套筒零件(外径Φ112.6d,内径Φ111D,长度114±0.1,壁厚0.8毫米),设计部门选用了GH169合金。原料为Φ120棒材,可直接加工成零件,但这样原材料浪费颇大,同时加工周期长,刀具磨损严重,生产费用昂贵,这种加工方法显然极不合理。如果通过锻造,使毛坯尽可能地接近零件形状和尺寸,那是比较合理的工艺方法。但因GH169合金系新材料,我厂从未锻过,又无成熟经验可供参考。尤其这种薄壁筒 相似文献
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一、概述飞机上薄壁圆筒形零件很多,如机翼防冰前缘件、起落架外筒、各种作动筒内外筒、各种精密防尘罩、贮压器外筒等。一类是采用鈑金弯曲、拉形、焊接而成,一类是由机械加工制成。其特点是:壁薄、精度高、有配合要求。这些薄壁圆筒形零件往往由于热处理、机加切削热以及工艺安排不合理等不良因素以致产生椭圆和轴向变形。这种变形的量一般不太大(0.05~0.2毫米),但又不符合技术要求(一般要求0.02毫米),以往采用搪磨和三点 相似文献
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我们生产的DYZT-10A型电液振动台是为飞机零、部件进行振动试验和疲劳试验的重要试验设备。振动台的台体是由活塞轴,缸体,上、下轴承座和静压轴承等主要零件组成,这些零件的特点是: 1.尺寸大。缸体的最大直径为φ360毫米,高度为200毫米,重127公斤;上、下轴承座最大直径分别为φ360毫米和φ500毫米,高度分别为200毫米和216毫米,重量分别为73公斤和126公斤。 相似文献
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零件材料:SUJ2(硬度HRB92)。成形法:反挤压(断面缩减率为57%)。工艺流程:球化退火→锯切→磷化→反挤压→正火。机床:400吨肘杆式挤压机。一、成形设计要点从零件形状(见图1)的角度考虑: 1.零件为园筒状,带底,深径比为0.7,适合用反挤压工艺一次加工成形; 2.挤压后,可辅以内精车、外抛光加工,以确保挤压件的壁厚不均度<0.1毫米; 3.在挤压件内凹面的转角处往往容易产 相似文献
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在钣金零件拉深成形中,如何减少模具套数?现简单介绍多年来我们摸索采用的几种有效措施。一、选择适当的润滑油如图1所示的盒形件(材料LY12M—δ1.5),一件为:A=50毫米,B=34毫米,h=39毫米,R=r=5毫米;另一件为:A=78毫米,B=75毫米,h=41.5毫米,R=r=5毫米。按常规计算均需两次成形。在试制时我们均设计两套拉深模,用机油加滑石粉作为润滑剂,结果圆角处变薄量超差;后 相似文献