飞机燃油箱油面控制阀通用规范

国防部所属各部及处必须遵照本规范执行。 1. 范围 1.1 范围 本规范规定了飞机燃油箱油面控制阀的要求。 1.2 分类 油面控制阀应分为如下的型式及等级(见6.2节): Ⅰ型——装于油箱,带整体组装引导阀; Ⅱ型——装于油箱,带远距引导阀; Ⅲ型——装于管路,带远距引导阀; A级——正常温度范围; B级——中等温度范围; C级——高温范围。 (关于合用的温度范围,见表1)。     

低温贮箱连接支撑结构优化设计

低温贮箱间的连接支撑结构是导致贮箱漏热的主要原因之一。采用低热导率的材料、减小结构与贮箱连接部位的接触面积可以减少低温贮箱间的漏热。对低温贮箱连接支撑结构设计进行了初步研究,分别设计了V型和X型杆系连接支撑结构,给出了结构设计的基本参数,并对每种构型的强度、连接结构的热流量和失稳情况进行了分析;在相同质量的情况下,对壳段连接支撑结构也进行了分析,对比了杆系和壳段两种结构形式的总热流量,指出:杆系结构的总热流量更低,杆系连接支撑结构形式更优。     

重复使用液氧贮箱设计、制造与试验研究

重复使用贮箱是重复使用运载器的关键部件,使用寿命长,受力复杂,构型独特,是重复使用运载器研制的难点,为找到一种科学合理的研制方法,本文对重复使用液氧贮箱的设计、制造与试验进行研究。在传统火箭贮箱研制的基础上,进行了创新研究,阐述了设计思想、设计理念和贮箱材料选择,发明了液氧贮箱的前支撑、消能器与箱内附件的连接结构;对箱底的成型工艺和箱体的焊接方法进行研究得出：整体旋压成型工艺优于传统的瓜瓣拼焊工艺,真空电子束焊接可以保证箱体质量和尺寸精度;关于试验的创新包括用试片级前支撑结构选型试验和强度极限试验取代全尺寸真实环境试验,进行箱外消能器测试而不是箱内测试,以及将光纤检测技术纳入传统的箱体静力试验。     

电动机驱动的燃油切断阀

本规范业经国防部批准,陆军、海军、空军所属各部必须遵照执行 1. 范围 1.1 范围 本规范规定了飞机及导弹燃油系统所用的电动机驱动的燃油切断阀。 1.2 分类 燃油切断阀应分为下列形式和规格,订货时应予规定(见6.2节): Ⅰ型——电动机驱动的阀 Ⅱ型——带有手动超控装置的电动机驱动的阀 Ⅲ型——带有热释压装置的电动机驱动的阀     

飞机燃油系统设计、性能、安装、试验及技术资料要求通用规范

1. 范围 1.1 本规范规定了以吸气式发动机为动力的飞机燃油系统和各支系统的设计、性能、安装、试验和必要技术资料的要求。若本规范与参考文件相矛盾,则以本规范为准。 2. 适用的文件 2.1 以召标或征求方案之日有效的版本为准的下列文件,在本规范规定范围内组成本规范的一部份。     

低温推进剂在轨贮存与管理系统方案研究

为解决空间恶劣热环境和微重力环境下推进剂大量蒸发损耗及推进剂的气液两相混合等问题,低温推进剂在轨贮存与管理系统应具备绝热、贮箱压力控制、推进剂管理、热量转移及制冷等功能。以载人月球探测任务、载人火星探测任务中低温轨道转移级为背景,阐述了低温推进剂在轨贮存与管理系统的方案:低温贮箱采用泡沫+多层隔热材料复合结构、基于碳纤维复合材料的V20型杆系连接支撑结构、可充填式启动篮推进剂管理装置等方案;载人月球探测任务中低温轨道转移级压力控制可采用推进剂沉底排气方案;对于载人火星探测任务,低温轨道转移级压力控制可采用热力学排气方案,并采用低温制冷机主动制冷。     

电容式油量计的安装及校准

国防部所属各部及处必须遵照本规范执行。 1. 范围 1.1 本规范规定了符合MIL-G-26988的Ⅰ级(见6.6节)、Ⅱ级及Ⅲ级电容式油量计的安装和校准。 2. 适用的文件 2.1 以召标或征求方案之日有效的版本为准的下列文件,在本规范规定范围内组成本规范的一部分。     

飞机气氧系统的设计和安装通用规范

1.范围1.1范围 本规范适用于飞机气氧(450和1800磅/英寸~2—表压)系统的设计和安装通用要求.1.2分类 飞机氧气系统可分为下列类型:I型——高压系统(1800磅/英寸~2—表压)Ⅱ型——低压系统(450磅/英寸~2—表压)2．能应用到的文件在招标或征求方案之日,下列文件的有效版本,在本规范规定的范围内构成本规范的一部分。     

2~(1/2)英寸名义直径的飞机压力加油接头

国防部所属各部和处必须遵照本规范执行。 1. 范围 1.1 范围 本规范规定了名义直径为2 1/2英寸的飞机压力加油接头。 1.2 分类 压力加油接头应是下述等级,订货时应予规定(见6.2节): A级 -65°F到160°F(MS 24484-2);B级 -65°F到350°F(MS 24484-4)。     

基于AMESim的隔舱式贮箱推进剂管理仿真研究

通过多学科动力学建模方法研究,利用AMESim建立了隔舱式贮箱推进剂输送系统机械、液流与控制动力学模型,并对不同工况下推进剂输送系统动态特性进行数值仿真,获得了隔舱式贮箱推进剂动态变化、各个隔舱 的推进剂消耗率及质心位移等结果.仿真结果显示隔舱总体布局与初始容积分配、隔舱连通结构、飞行轨迹等均对隔舱式贮箱推进剂动态变化产生影响,所建立的模型可应用于隔舱式贮箱总体及结构设计.      

框桁式火箭贮箱壁板结构激光焊接变形仿真研究

针对框桁式火箭贮箱壁板结构双激光束双侧同步焊接（DLBSW）变形开展仿真研究。首先,建立了框桁式火箭贮箱壁板结构DLBSW有限元模型,并通过试验验证了该模型的可靠性;其次,重点考察了焊接顺序与方向对框桁式火箭贮箱壁板结构激光焊接变形的影响,获得了变形控制策略;最后,采用该优化方案,成功完成了框桁式火箭贮箱DLBSW壁板的研制。结果表明,采用“交叉中心焊”的焊接顺序,可极大程度地降低焊接变形;在焊接顺序优化的基础上,改变中间三条焊缝的焊接方向,可进一步降低焊接变形。     

MIL-D-9129B飞机静电放电器通用规范

1. 范围 1.1 范围 本规范适用于减少同飞机静电放电有关的射频干扰的飞机静电放电器。 1.2 分类 本规范包括的放电器分下列型号、类别、式样。 Ⅰ型——翼尖     

表面张力贮箱推进剂管理装置瞬变环境的模拟计算

本文以卫星表面张力贮箱推进剂管理装置所经历的瞬变工况为工程背景,运用瞬变流理论对贮箱供液管系内梳体进行了动态模拟,文中从描述具有侧向流入的网筛通道内流动的运动方程和连续方程出发,采用特征线法,通过计算机求解出阀门动作在管系内任一点引起的水头响应.     

飞行器动力模拟器校准箱试验技术研究

本文介绍了气动院飞行器动力模拟器校准箱系统的基本结构和组成、校准箱测控系统、校准箱工作原理、试验方法和数据处理方法，给出了引射式动力模拟器和TPS在校准箱中首次试验的结果和讨论。结果表明，CARIA校准箱是先进的飞行器动力模拟器校准设备，可以满足对动力模拟器推力和流量的精确校准，其总体试验技术和测量精度已经达到国际先进水平。     

运载火箭圆柱形贮箱中推进剂大幅晃动的数值模拟

运载火箭飞行过程中,贮箱内推进剂晃动及波面破碎现象会对燃料贮箱产生较大的干扰力,控制不当会影响飞行稳定性.为了研究推进剂大幅晃动对贮箱结构的影响,建立了圆柱形贮箱内液体晃动非线性动力学模型,利用流体体积函数与水平集法解决了大幅晃动过程中产生的破碎波的描述及自由液面的追踪问题,并对三维圆柱形贮箱在多种含液状态下,由俯仰运...     

超大直径贮箱轻质防晃结构连接方案设计

正防晃结构是运载火箭贮箱的重要组成部分,对提高推进剂晃动阻尼、降低推进剂晃动质量和晃动振幅起到了至关重要的作用。在重型运载火箭超大直径推进剂贮箱结构设计、制造及验证技术研究中,同时需开展贮箱箱内附件——轻质化防晃结构研究。工程上,最常用的液体晃动抑制方法是在贮箱内安装     

微重力液氢贮箱气液两相重定位特性数值研究

针对液氢贮箱在轨气液两相正推重定位过程,借助CFD手段研究了不同重力水平、充液率等条件下的微重力气液分布规律及其影响因素,分析了利用蒸发排气实现正推气液分离方案的可行性,提出了低温推进剂正推重定位时序管理的建议方案。研究表明：采用二维轴对称模型模拟重定位过程的方法可行,建立重定位所需的时间随重力水平增大和充液率增大而缩短,发动机再启动的特征时间是贮箱排气特征时间的2倍以上;在贮箱绝热良好的条件下(1～10 W/m²),利用直接连续排气和TVS间歇排气作用力难以实现正推重定位;对于推进剂时序管理方案,待间歇泉向下运动,质心曲线稳定震荡前的极小值点增大推力为比较合理的推力时序。     

航天用气瓶、贮箱分类及制造技术

气瓶、贮箱等压力容器是航天结构动力系统的关键部件,本文对我国目前航天用气瓶、贮箱产品分类及发展现状进行概述,介绍了航天用气瓶、贮箱的制造技术,并分析预测未来我国航天事业发展中,气瓶、贮箱等压力容器产品高性能化、轻质化、系列化的发展趋势。     

重复使用火箭贮箱焊接接头失效准则及高风险失效危险区确定研究

贮箱是重复使用火箭的关键部件之一,焊缝的完整性评定是重复使用火箭贮箱设计制造的难题。本文根据断裂力学弹塑性原理及双参数2A级失效评估方法,对重复使用火箭贮箱焊缝裂纹进行定量评估。基于贮箱焊缝完整性评定流程,给出求解贮箱箱底焊缝剩余强度和临界裂纹尺寸的方法,结合实例确定了典型贮箱高风险失效危险部位。计算结果表明,结构临界裂纹尺寸随外加应力增加而减小,剩余强度随临界裂纹长度增加而减小;在相同外加应力下,临界裂纹尺寸随结构外径的降低而减小;在一定临界裂纹尺寸下,剩余强度随结构外径增加而增加。     

MIL-S-8879A1973 军用规范 增加内径牙底半径的统一螺纹规范

国防部所有部门和代办处均必须遵循使用本规范。 1.范围 1.1 本规范规定了修改后的3A和3B级统一螺纹。修改内容为外螺纹牙底半径改为由0.15011P到0.18042P,以及为了适应牙底半径的改变,加大了内外螺纹的内径(大于统一螺纹值)。