带斜底凸缘的灯座零件成形工艺分析

一、概况图1所示,是某型号机斜底凸缘灯座典型零件外形尺寸,零件采用LY12硬铝制造,厚0.8mm,单机数量为4件,零件成形后需淬火、自然时效处理.根据零件形状与尺寸,可按压延法成形,经工艺设计计算,该零件成形需要压延模三套,另外在第三套压延模上,还需配制压下陷的校形凸凹模圈.为确保模具间隙和     

各种半球形零件的成形工艺

在冲压零件中,常见一些带半球形的零件(见图1),这类零件的成形方法较多,如冲压模成形、压延模成形、旋压模成形、用模胎液压容框成形或型胎手打成形等。工厂按照自己的工艺习惯和经济效益情况进行综合分析,一般根据零件几何形状与尺寸,材料牌号与状态,批量大小,零件成形难易程度和质量要求,设备情况等因素进行合理选择。     

一种用于无褶皱成形的变刚性橡皮模

橡皮成形工具和成形模,在批量生产中经常用来成形筒形和锥形钣金件。这项成形工艺遇到的一个主要问题是,坯件常因失稳而四周起褶。为了消除褶皱,苏联占比雪夫航空学院发展了一种变刚性橡皮成形模(阳模)。这种模具的工作原理和用于成形半球状薄壳件的几个步骤,均见于附图。如图所示,锥形坯件放在阴模里。使用的阳模由多个弹性橡皮盘和薄     

钛合金电阻加热成形工艺

由于钛合金冷成形性能差、回弹大、不容易贴模、容易出现裂纹等现象,所以一般稍复杂形状的弯曲件、成形件都需要采用热成形。电阻加热成形是热成形方法之一。下面介绍斯贝发动机两种钛合金零件采用该工艺的情况。一、零件形状及技术要求零件材料为T/Cu,属钛、铜二元合金,含铜量为2.5％;厚度1.2毫米;成形后厚度允许变薄至0.94毫米,零件型面在以基本形状为中心的±0.51公差带内;5处焊接边要求较高,见图1。     

铝合金封闭式角盒钣金件成形工艺

铝合金封闭式角盒叛金件成形较困难，对此，本文采用拼块式结构手打模成形工艺，满足了零件设计要求。     

小钣金件工艺设计的选择问题

小钣金件工艺设计的选择问题,是从事工艺设计人员经常考虑和研究的课题之一.工艺设计方案的选择,一般系根据零件几何形状与尺寸,材料牌号与状态,批量大小,零件成形难易程度和质量要求,工艺习惯等情况综合考虑之.但是,在实际工作中,对某些较复杂的钣金件,需要进行过细的工艺方案论证工作,具体分析零件各部位的“收边”与“放边”情况,和各自材料变形程度,用哪种成形方法?采用什么样的工序和步骤,使材料变形方式(伸长和压缩)对零件成形有利.总之,材料变形方式与模具品种以及模具结构型式关系极大,即包括模具设计技术条件正确与否有关.它会直接影响零件成形质量和工作效率.因     

复合模的点滴改进

图1所示零件的成形、翻边、弯曲、冲孔几道工序由一套如图2的复合模一次完成。本冲模无卸料机构,从而大大简化了模具结构,方便了设计和制造。但冲孔后的零件紧箍在两冲孔阳模10上,造成卸料困难。取下后的零件出现挠曲变形。我们对现有模具作了点滴改进,顺利冲出了合格零件。根据冲裁间隙对冲件尺寸精度影响的规律,我们注意到我国冲裁模的间隙表,由于受     

美国航宇工业超塑成形近况

过去由于型面复杂、无法设计成整体而必须用紧固体连接的一些组合件,在应用超塑成形工艺之后便可重新设计成一个单片构件而减少了重量和成本。超塑性成形的零件没的残余应力,因此没有回弹;与传统的落锤成形比较,超塑成形不需要精确吻合的阴模与阳模而只需一个摸具,这样不仅减少了模具制造成本,也缩短了调整模具所需要的时间。由于模具较简单,对于生产量在50～10000件的零件应用超塑成形在成本上特别有竞争力。在超塑形(SPF,SUPER PLASTIC FORMING)中气体压力较低,只需2MPa左右,与大多数标准的金属成形与锻造工艺不同,SPF不因零件尺寸增大而需要增加成形压力,因此,尺寸较大的板金零件特别适合于应用SPF以发挥其优点,目前     

变摩擦控制厚度分布的TC4深筒形件正反向超塑成形

以正反向超塑成形厚度均匀的TC4钛合金深筒形件为背景,采用MARC有限元模拟分析了正反向超塑成形时预成形模和终成形模的表面摩擦系数对成形件壁厚分布的影响.结果表明:合理地增大预成形模的表面摩擦力能显著增加预成形的局部减薄作用,对于提高零件最终壁厚分布均匀性有利.同时,合理减小终成形模的摩擦力,可以使板料褴体变形均匀化,壁厚分布趋于均匀.根据模拟结果,采用机械加工方法增加预成形模表面粗糙度以增大摩擦力,在终成形模表面喷涂润滑剂以降低摩擦力,通过正反向超塑成形实验制得厚度分布在1.50～1.78mm范围内的航天用TC4钛合金深简形件,比普通正反向超塑成形件厚度分布(1.18～2.24mm)有了很大改善.     

钛合金钣金件脉冲电流辅助热压成形精度控制

针对钛合金钣金件冷加工成形精度低、热成形机成形成本高的问题,提出一种采用脉冲电流辅助热压成形工艺。以TC1钛合金U型件为对象,研究了脉冲电流辅助热压成形工艺对钛合金钣金件的缺陷、尺寸精度及力学性能的影响。结果表明,脉冲电流加热可提高成形效率,当脉冲电流密度为9.2A/mm^2,合模速度为15mm/s时,补偿了成形过程的热量损失,使钛合金钣金件保持在良好的成形温度区间,增加其成形极限,得到零件表面质量良好、无裂纹。在成形过程中,随着成形压力、保压时间、模具预热温度的升高,零件的尺寸精度逐渐提高,当成形压力10t、保压时间10s、模具不预热时,零件的尺寸精度即可达到±0.2mm。脉冲电流辅助热压成形后零件的晶粒尺寸比热成形机成形的细小,且力学性能也较好。     

软阳模成形的应用

一、概述软阳模成形具有工艺简单、适应性强,不需专用设备的特点。普通冲床、液压机、摩擦压力机和落锤等均可进行。它不仅可以成形铝合金、铜合金、碳钢、不锈钢,而且还可以成形耐热合金和钛铜合金等高强度钣材。它可以完成许多用刚性阴、阳模难以成形的复杂型面冲压件。克服了传统冲压工艺存在的回跳、波棱、划伤和变薄超差等缺陷。其优点是: 1.成形精度高。由于受力均匀,贴模好,回跳小,对不锈钢等较软的板材,基本上可不考虑回跳。对弹     

预应力冷镦阴模设计中的几个问题

冷镦阴模担负着承受金属变形抗力,并使零件最终成形的重要作用。所以,它的制造精度和使用寿命对产品的质量、成本有着直接的影响。     

成组技术与零件标准化

成组技术的应用,在国内外越来越广泛。成组技术与零件的标准化有密切的关系。因此,提高零件的标准化程度是应用成组技术前提。 零件的标准化是运用标准化原理,对零件的材料、结构形状、尺寸大小、设计与工艺基准、尺寸公差、形位公差及表面粗糙度的标注、质量要求等制订统一的标准,并把它贯彻到零件设计的全过程中去,减少图样的多样性,增加图样的统一性、相似性。     

飞行器产品定义数据的组成

本文对飞行器产品定义数据的各组成部分:零件控制信息,零件形状数据,零件特征尺寸标注及公差,材料,表面处理,说明以及未来制造过程对产品数据的要求作了简要介绍。     

注意预防冲裁模具表面硬度的降低

冲裁模的主要件(阴阳模、阳模、阴模)如采用先机械加工成形,后淬火、抛光、研磨的常规工艺步骤时。往往会产生不被注意、又不容易发现的表面氧化、脱碳现象,出现表面硬度降低、刃口不耐磨,模具使用寿命降低等问题。尤其是在冲制冲切间隙小,材料强度高的     

锌合金反压延模的设计与制造

某产品押运舱观察窗玻璃支架长期以来采用冲压—旋压工艺,废品率高,劳动强度大;而且,需要大型旋压设备。为此,在分析零件结构特点的基础上,我们设计了一套锌合金反压延模。经工艺试验,解决了该项零件不能冲压成形的问题。零件质量稳定,经济效果好。     

数字化技术在航空钣金成形模具制造中的应用

钣金零件是构成飞机外形、结构和内装的主要部件,钣金成形是航空制造的关键技术之一。钣金成形质量的好坏主要取决于钣金成形模具的制造质量。钣金成形模具数字化制造是在考虑零件材料塑性变形特点、成形质量要求等因素基础上,依靠模具数字化设计、数字化制造模形、优化的加工工艺参数实现过程成形的精确控制,使零件成形后不需要加工或少量加工就可满足质量要求。     

大型复杂钛合金边梁零件热成形工艺研究

针对某航天飞行器大型钛合金边梁零件的成形进行了工艺仿真。以控制零件的减薄率为最终目标,采用正交试验方案,对凸模摩擦系数、凹模圆角半径、凸凹模间隙、成形温度等工艺参数进行了优化,并利用自行设计的模具进行工艺试验,最终得到了合格的边梁产品。     

零件表面微观工艺特征性研究 ——产品(零件)工艺技术基础科学问题机理探索

通过研究产品(零件)制造过程、方法、参数等工艺因素,给零件表面及表层带来(留下)特有的微观特征性,首次在高精度惯性仪表和高可靠电磁继电器(机电类)产品制造体系中引入了零件表面微观工艺特征性概念,提出了制造阶段的产品工艺可靠性设计和微观工艺特征(性)分析方法,提出了该类产品制造中的工艺设计更应该关注零件与产品设计原理匹配性和性能特性符合性观点,提出零件制造要从单纯的控制几何精度向控制性能特性转变,从宏观、单一采标的几何参数评价向微观、综合采标的非几何(非尺寸)参数评价模式为主转变的建议.零件表面存在的这种微观特征现象与零件几何精度一样,将对产品制造的合格率、稳定性、可靠性的实现起到至关重要的作用,尤其对产品的合格率影响极大,有必要开展更深入、更系统的研究,以建立起我国自主的高端产品(或零件)制造基准工艺平台.     

外半球锥面铣削工艺

介绍了金属球形模具加工中，对外半球锥面阳模零件进行铣削的新方法，贿可以推广到其他特殊面的精铣加工。工艺上有独创性，生产中有实用价值。