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用Blake算法计算雷达作用距离时,有部分参数是通过查阅相关的图表来求得的,如可见度因子D0、大气损耗La和天空噪声温度Ta'的值需要通过表来确定,因此在实际运用中发现其存在误差.提取出这3个参数的数学计算模型,并给出算例计算值,通过算例计算值与图表中所查找的值进行对比,精确度都在满意的范围之内. 相似文献
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介绍以太阳为射电源,直接测量扩充后中国陆地卫星地面接收站,3个数据通道天线的G/T性能.对固定通道,测量了Landsat—5下行频率的G/T~α(天线俯仰角)性能曲线;对可变通道,在α=5°、30°时,测量了Landsat—6、JERS—1、ERS—1、SPOT卫星、ZY—1卫星下行频率的G/T性能,以及可变通道的G/T~f性能曲线,最后进行了误差分析. 相似文献
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针对进口和国产低噪声放大器(LNA)的增益和噪声温度指标,就中科院遥感卫星地面站运行接收系统的主要系统性能指标即G/T值和误码率进行了理论分析和实际测量。结果表明,国产LNA比进口LNA的增益提高9.8dB,噪声温度降低4K,接收系统增益改善约0.25dB/K,10-7误码率对应的Eb/N0改善约0.7dB。 相似文献
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雷达的最基本任务是探测目标并测量其坐标,并且在设计雷达时,首先要对雷达最大作用距离做理论分析和计算,因此雷达的最大作用距离是雷达的一项关键指标。本文分析了一次雷达作用距离方程的演变过程,并详细总结了一次雷达作用距离的Blake算法求解过程,最后给出一个实例进行演算。 相似文献
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卫星导航有源接收天线的噪声温度是导航接收系统的关键技术指标之一。针对卫星导航有源天线总体噪声温度无法测量的问题,研制了两台口面型噪声源,口面噪声源主要由辐射体、辐射体物理温度控制和温度测量仪等组成。两个口面噪声源在L和S波段分别提供高低温标准噪声温度,采用Y系数测量方法测量有源接收天线的总体天线噪声温度。测量了某卫星导航有源天线的总噪声温度,在(1.19~1.29) GHz的频率范围内,中心频率1.24 GHz上噪声温度测量结果为206 K,但是在1.266 GHz频率点上噪声温度测量大于4 000 K,说明天线与滤波器之间、滤波器与放大器之间存在设计问题或其它问题,体现出测量有源天线噪声温度的必要性。 相似文献
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雷达天线的噪声源包括:(1)天线从外部辐射源接收到的电磁波所形成的噪声;(2)天线电阻性元件(有电阻的导体和非理想的绝缘体)产生的热噪声。kTaBn是接收机带宽内天线端的有效噪声功率。 相似文献
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深空探测的上合阶段(superior solar conjunction,SSC),太阳强辐射成为影响地面站接收噪声温度计算分析的关键性因素之一。针对太阳辐射引起的高传输误码率甚至通信中断问题,以火星探测为例,提出一种定量化计算环火段太阳 地面站 探测器夹角∠SEP的方法,结合角度关系分析了环火段SSC阶段太阳对链路产生影响的原因,重点分析了地面站接收太阳噪声温度与空间链路、空口参数以及天线波束特性之间的关系。研究及仿真试验表明,当天线口径一定时,地面站的接收噪温峰值Tsmax和太阳对地面站的影响时长ti均与通信频率成反比; 在通信频率一定时,Tsmax与天线口径成正比,ti与天线口径成反比;当天线口径固定为34m时,S频段下的Tsmax高达12830K,是Ka频段下的1.8倍,S频段的ti比Ka频段下的ti表现在∠SEP上延长近0.5°。当通信频率固定为S频段时,70m口径天线与18m口径天线相比,Tsmax高出1920K,但是ti表现在∠SEP上缩短约0.53°。结合太阳辐射对通信链路的影响分析,给出了不同∠SEP下的链路参数设计建议,为火星探测链路中的参数设置提供参考。 相似文献
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