Ti（C,N）基金属陶瓷抗热冲击特性研究

本文初步研究了Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷的抗热冲击特性，结果表明，４０Ｎｉ的Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷的抗热冲击能力较好，韧性是影响抗热性能冲击能力的主要因素，Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）基金属陶瓷的热冲击裂纹具有典型的沿相界面开裂的特片。     

送粉方式对等离子喷涂NiCrAlY/ Al2 O3涂层介电性能的影响

以内送粉和外送粉两种方式微弧等离子喷涂工艺制备了NiCrAlY/Al_2O_3复合涂层,分析了送粉方式对涂层相组成、微观结构和介电性能的影响。结果表明:与外送粉相比,内送粉方式沉积的涂层具有较高的沉积效率和较低的孔隙率。由于喷涂过程中α-Al_2O_3颗粒完全熔融,内送粉喷涂所得到涂层主要为γ/γ′和γ-Al_2O_3相,并且涂层结构致密,NiCrAlY颗粒分布均匀。介电性能测试表明,以外送粉方式制备的涂层复介电常数实部和虚部几乎不随频率发生变化。而以内送粉方式喷涂的涂层复介电常数实部和虚部随频率的增加而降低,呈现明显的频散现象。     

AL/AL-N选择性吸收膜

介绍了一种太阳能集热器所需要的选择性吸收膜——AL/AL-N 金属陶瓷膜。在北京卫星环境工程研究所天星公司研制生产的 TX-2700大型磁控溅射镀膜机上,采用圆柱形磁控溅射靶获得了性能优异的选择性吸收涂层,其太阳光吸收率达到α(AM=1.5)≈0.89±0.01,黑体半球辐射率达到ε(373k)≈0.045。还介绍了 TX-2700型镀膜机的设备情况、工艺参数,并对膜层测试结果及性能作了分析。     

金属陶瓷车刀的钎焊

本文介绍了金属陶瓷刀片与钢制刀杆的连接方法,采用活性钎焊法成功地制成了异型和小型金属陶瓷车刀,扩大了金属陶瓷车刀的应用范围,并给出了活性钎料的成分及钎焊规范。     

切削工具材料的发展综述

具体介绍切削工具材料如高速钢、硬质合金、陶瓷、金属陶瓷、刀具涂层技术、超硬材料的演变和进展。     

300M钢表面金属陶瓷涂层的制备工艺及性能研究

为推进金属陶瓷涂层在飞机起落架表面防护技术中更广泛的应用,制备了IPcote 9183和IPcote 9184两种金属陶瓷涂层并进行了微观组织、力学性能和防腐性能的研究,同时与传统电镀镉钛涂层进行了对比分析。结果表明,IPcote 9183和IPcote 9184金属陶瓷涂层的最佳制备工艺分别为三次喷涂三次表干以及一次固化（三喷三表一固）,两次喷涂两次表干以及一次固化（两喷两表一固）;与传统电镀镉钛相比,两种金属陶瓷涂层具有良好的综合力学性能;IPcote 9184涂层硬度最高,是IPcote 9183涂层的7倍,电镀镉钛涂层的4倍;IPcote 9183弹性模量最好,IPcote 9184次之,电镀涂层最差;IPcote 9183的结合强度是电镀层的4倍。电镀镉钛试样和IPcote 9184,9183共同涂覆的试样表面在720 h中性盐雾试验中未出现明显的锈蚀痕迹。     

钛合金氧化铝复合材料的制备

采用自蔓高温合成（ＳＨＳ）工艺制备了钛合金氧化铝复合粉体，并经热压烧结制成钛合金氧化铝复合材料，测定了该复合材料的主要性能，就有关问题作了分析和探讨。     

氧掺杂对NiCrAlYN纳米金属陶瓷涂层抗氧化性能的影响

研究了不同O含量掺杂对Ni Cr Al YN纳米金属陶瓷涂层在1100℃下抗氧化性能的影响。采用多弧离子镀设备,分别在0、10 sccm、20 sccm O₂流量下制备得到3种不同O含量的涂层。经1100℃、300 h的高温测试后,3组样品表面均生成了α–Al₂O₃和Ni Al₂O₄,氧化膜厚度分别为8.78μm、7.9μm和5.7μm。O₂流量为0和10 sccm涂层的氧化膜产生明显分层,其中上层为Ni Al₂O₄,下层为α–Al₂O₃;而流量为20 sccm涂层的氧化膜并没有发生明显分层。O掺杂量的增加能够抑制氧化膜中大颗粒状Y–Al氧化物夹杂的形成,降低氧化膜的生长速率。此外,氧化后未掺杂氧的涂层较含氧涂层退化严重,主要归因于氧掺杂涂层中弥散分布的氧化物颗粒抑制了涂层的退化。     

国内激光熔覆制备金属陶瓷复合涂层的研究进展

综述了近年来国内在激光熔覆制备金属陶瓷复合涂层方面的研究进展,包括金属陶瓷熔覆材料、涂层组织与性能、涂层中陶瓷颗粒的溶解机制等方面的研究情况,并展望了激光熔覆技术的发展方向.     

弹头形态对点阵金属陶瓷夹层结构侵彻效能的影响

提出了一种由金字塔型点阵金属骨架、陶瓷棒、环氧树脂胶结剂、金属面板及背板所组成的复合材料结构模型。基于有限元法,在实验验证数值方法有效性的基础上,模拟研究了该型复合结构对三类钢制弹丸(平头、球头和锥头)的抗侵彻机制。对比分析了弹靶模型各子结构的失效模式、吸能效率、弹丸的塑性变形、弹道特性、速度及加速度等变化规律。结果表明:弹头形态对复合靶板的破坏形态和吸能特性有较大影响,平头弹丸和球头弹丸对靶板主要产生冲塞破坏,达到峰值加速度的时间较短;而锥头弹丸主要表现为刺穿扩孔型破坏,达到峰值加速度的时间较长,侵彻效能最高。在弹体高速侵彻靶板的过程中,由于金属骨架的剪切扩孔和塑性变形、陶瓷棒的断裂破坏以及金属面板与背板的塑性变形,使得该型防护结构的抗侵彻能力得到了显著提高。