排序方式: 共有17条查询结果,搜索用时 15 毫秒
1.
隔舱式双脉冲发动机第Ⅱ脉冲点火过程数值仿真 总被引:1,自引:2,他引:1
基于计算流体力学和相关点火理论,对双脉冲发动机第Ⅱ脉冲点火瞬态过程的流场进行了数值分析,并进行了发动机第Ⅱ脉冲点火试车试验。结果表明:在隔板打开前,第Ⅱ脉冲燃烧室高压区的位置由燃烧室前端向隔板移动,压强沿燃烧室径向变化较小,沿轴向变化较大,燃烧室头部和尾部近壁面区域一直处于低温;6 ms时隔板打开,第Ⅱ脉冲燃烧室压强下降05 MPa,药柱内孔前后端压强差波动剧烈,药柱内孔前端温度场下降600 K,而其他区域温度变化较小。隔板打开后,沿隔板下游第Ⅰ脉冲燃烧室轴线形成带状高温区,第Ⅰ脉冲燃烧室头部和尾部依次出现压强峰值,第Ⅰ脉冲燃烧室压强在18 ms时达到稳定,而温度在25 ms时达到稳定。试验测得的第Ⅰ、Ⅱ脉冲燃烧室压强-时间曲线和仿真结果吻合较好,表明该仿真方法具有一定的准确性。 相似文献
2.
3.
确定了低燃温低残渣新型燃气发生剂配方的主要成分,筛选出了增塑剂TBN和工艺助剂GS,研究了CPAG配方系统燃温、残渣、燃速的变化规律。结果表明:AP、DHG、OAM和固体含量是影响该配方系统燃温的主要因素;残渣含量近似为燃温和固体含量的线性函数;并指出提高燃温、增加固体含量和加入燃烧性能调节剂是降低残渣的有效手段;最后,研制出一种燃温低于1200℃、残渣含量小于5%的CPAG型燃气发生剂配方,该配 相似文献
4.
5.
6.
通过催化剂的筛选及燃烧性能试验,得到了一种较好的复合催化剂GP/ZC。试验结果表明,复合催化剂GP/ZC既能一定程度上提高PET型燃气发生剂燃速(9 MPa下燃速最高达7.4 mm/s),又能大幅度降低PET型燃气发生剂压强指数(压强指数最低降到0.19)。 相似文献
7.
超细铝粉的燃烧特性及燃烧模型 总被引:8,自引:0,他引:8
运用DTA-TG、PDSC单幅近距摄影、扫描电镜、推进剂爆热的测定等多种实验技术,对超细铝粉燃烧特性及其燃烧模型进行了研究。结果表明,在中压区,推进剂燃面的SA1直接点火燃烧放热,提高了推进剂燃速,并提出了SA1在推进剂燃面上直接点火的观战及燃面点火的两个条件;揭示了铝粉在中、高压区内的不同作用,提出了铝焰的概念;绘制了铝和SA1的燃烧行为图。 相似文献
8.
自由装填式固体火箭发动机药柱低温点火结构完整性分析 总被引:1,自引:0,他引:1
利用三维有限元方法,通过热-机耦合,分析一种自由装填式固体火箭发动机药柱从药柱固化降温到低温点火整个过程中发动机的温度场、总位移、等效应力和等效应变的变化情况,得到了固化降温和点火升压过程中药柱/壳体有无粘接两种情况下发动机的受力情况的不同,并根据最大应变能理论,分析了两种情况发动机药柱的结构完整性;得出了在温度和压强双重载荷下,模量、泊松比、药柱/壳体粘接高度等参数对发动机药柱结构完整性的影响规律,表明该型发动机药柱/壳体粘接高度不宜超过40 mm。 相似文献
9.
为了提高灭火弹灭火性能,优化灭火弹结构设计,利用Fluent对灭火弹气体发生器内流场进行仿真计算,通过改变气体发生器开孔情况及发生剂参数调整弹内流场分布。计算结果显示:当首孔距离等于15倍气体发生器排气孔孔径时,灭火弹壳体近壁面存在5个大小相近且数值较高的压强峰,压力分布最利于灭火弹壳体预制孔槽破裂;灭火弹内气体发生器上排气孔对称性越强,发生器内压力分布越均匀。经过试验验证,仿真所得压力-时间曲线与试验测得数据吻合良好,说明该模型适用于灭火弹内流场仿真。 相似文献
10.