涡轮叶型包络造型法

本文提出了用分段高次多项式来描述涡轮叶型的中弧线,并保证不出现多项式所固有的可能会引起波动危险的一种新方法;提出了用分段高次多项式来描述叶型内切圆的半径;用数值包络法求出叶型内切圆族的两条包络线而构成叶型的叶盆,叶背型面。     

二维粘性跨音叶栅流场计算中逆风因子法的应用

本文是二维亚音叶栅粘性流场计算的推广。在非正交贴体坐标中用有限差分法解非定常运动方程;用逆风因子法确保其数值稳定性。采用总温处处相等这个能量方程。时间步长由运动方程的离散方程的系数非负性确定。采用k-ε紊流模型。对DFVLR跨音叶型叶栅分别在进口马赫数为1.05和0.82的条件下作了数值试验。计算和实验的对比是满意的。     

三维C-H网格下跨音压气机转子Euler流场数值模拟

介绍了三维C-H网格的生成和全三维转子流场的数值解。以法国宇航院设计的一个高负荷跨音转子为算例, 并与他们的计算结果作了比较。应用这套数值模拟技术得以计算带进口预旋的某跨音压气机转子流场, 并对进口预旋对其下游的转子流场的影响作了数值模拟, 得出了若干有意义的结论。      

解对流扩散方程的有限元逆风因子法

 本文提出了一种解对流扩散方程的有限元逆风因子法。这种格式的数值解的稳定性很强,计算收敛速度很快,所引入的虚假扩散较少。一系列的数值试验证实了上述结论。     

航空发动机浮壁式燃烧室制造技术

燃烧室(火焰筒)是发动机的重要热端部件。在工作中,由于经受急热、急冷的热应力和燃气冲击力,火焰筒易发生裂纹等故障。随着航空发动机向更新一代发展,采用原有的火焰筒结构,燃烧室进口温度、压力和出口温升将出现大幅度提高,使火焰筒壁温问题越发突出。燃烧室(火焰筒)是发动机的重要热端部件。在工作中,由于经受急热、急冷的热应力和燃气冲击力[1],火焰筒易发生裂纹等故障[2-4]。随着航空发动机向更新一代发展,采用原     

二维扩压器和进气道内正交贴体曲线坐标的快速生成法

贴体曲线坐标系的形成是用有限差分法或有限元素法在诸如扩压器和进气道这类任意形状的域内数值求解各类场时,所必需要做的第一步工作。 通常,对这种贴体曲线坐标系有若干要求。首先,所形成的曲线坐标系必须是“贴体”的,以便于精确地施加边界条件。其次,曲线坐标系最好是正交的,以使得计算平面内的控制方程变得较为简单（不出现交叉导数项）,同时也使得便于应用双层零方程紊流模型。第三,所生成的网格系统的网格距要能随意控制,以便在域内计算变量变化     

二维任意区域贴体曲线坐标的弧长参数生成法

为了求解飞机和发动机这类极其复杂的流场,首先必须发展一种快速、有效和灵活的贴体曲线坐标生成法。      

一种截止阀开关动态特性的计算方法

针对高压环境下阀门开关动态特性复杂,开关时间评估困难的问题,首先采用Fluent 15.0软件模拟了阀门内部的细节流场,计算获得阀门开度和流量以及阀芯位置和上下表面压差的关系;然后采用开口系能量和质量守恒方程以及动力学方程,提出一种计算阀门开关动态特性的计算模型,并完成了编程计算.结果表明:阀门在有载、空载的情况下,开...     

解不可压N-S方程的预测修正迭代法

本文发展了作者早先提出的一种算法,使计算效率提高了20～108％。在雷诺数Re为100、400,和1000,网格节点为15×15的Cavity流场中进行了数值试验。苦取速度收敛误差为10~(-3),则在IBM PC/XT微机中所需的计算迭代次数和时间分别为42次、77次、86次和10分、21分、23分。     

平面叶栅不可压粘性流场数值解

本文旨在发展一种二维叶栅不可压粘性流场计算的工程数值法。采用了主变量控制方程。在贴体非正交曲线坐标中求解运动方程。应用了一种新的叠加网格。用逆风因子法来确保数值解的稳定。应用压力修正代数方程来修正压力场,以满足连续方程。应用等效粘性系数紊流模型。最后对四种不同的叶栅在攻角-13°～+11°的范围内进行了数值试验,并将落后角以及分离点的位置与平面叶栅吹风数据作了比较,相互吻合是满意的。