排序方式: 共有22条查询结果,搜索用时 15 毫秒
1.
在定容弹中实验测试了初始压力分别为0.1、0.3 MPa、初始温度分别为390、400、420 K、当量比范围为0.8~1.5时RP-3航空煤油模拟替代燃料的层流燃烧特性,并对比分析了模拟替代燃料与RP-3航空煤油的层流燃烧速率。结果表明,模拟替代燃料层流燃烧火焰的马克斯坦长度随初始压力或当量比的降低逐渐增大,表明火焰稳定性逐步增强;初始温度对火焰稳定性的影响不明显;随初始温度的升高或初始压力的降低,模拟替代燃料的层流燃烧速率逐渐升高;随着当量比的逐渐增大,模拟替代燃料的层流燃烧速率先增大后降低,在当量比为1.2时达到最大;在相同工况下,模拟替代燃料与RP-3航空煤油的层流燃烧速率吻合较好。 相似文献
2.
TCP Vegas和TCP Reno相比,虽然性能更强,吞吐量更高,但若将TCP Vegas部署在新的网络上仍存在较多障碍。以4G的LTE系统中部署TCP Vegas为例,分别对慢启动阶段的阈值设置和拥塞避免阶段的拥塞避免机制作相应改进。使用NS-2网络仿真LTE模型,结果表明TCP Vegas与TCP Reno相比具有更好的性能。 相似文献
3.
真实航空燃料通常包含几十至上百种组分,直接构建其化学反应动力学模型十分困难。本文利用官能团相似法(SCFG),结合实测RP-3航空煤油组分比例,提出了RP-3四组分模型替代物。利用流动反应器,获得了温度为550~1150K,压力为0.1 MPa下RP-3热解数据,基于化学杂化方法 (Hybrid Chemistry),构建了以真实RP-3为单一原始组分的航空煤油化学反应动力学模型(XJTURP3-2021),模型得到宏观点火延迟、层流火焰速度以及微观组分浓度系统验证。基于误差传递的直接关系图法(DRGEP)和全局敏感性分析(FSSA)对模型进行简化,获得含41种组分、212个基元反应的RP-3简化模型(XJTURP3r-2021)。与详细模型和实验数据对比发现,XJTURP3r-2021能较好地复现热力边界对RP-3基础燃烧特征影响规律,为解决CFD仿真对反应源项初始组分数量约束和计算精度固有矛盾提供新思路。 相似文献
4.
一种新的RP-3航空煤油模拟替代燃料 总被引:7,自引:2,他引:5
为了遴选出符合RP-3航空煤油物理与化学特性的模拟替代燃料,综合分析了RP-3航空煤油的物理与化学特性。针对其物理与化学特性,确定了RP-3航空煤油模拟替代燃料的遴选指标(包括摩尔质量、氢碳比、十六烷值与低热值)。针对遴选指标,提出了由正癸烷、正十二烷、异十六烷、甲基环己烷及甲苯等五种组分组成的RP 3航空煤油模拟替代燃料,并对该模拟替代燃料中各组分的摩尔分数进行了优化。同时,对比分析了不同温度下该模拟替代燃料与RP 3航空煤油的密度与运动黏度。结果表明,当该模拟替代燃料中正癸烷、正十二烷、异十六烷、甲基环己烷及甲苯的摩尔分数分别为14%、10%、30%、36%与10%时,该模拟替代燃料的摩尔质量、氢碳比、十六烷值与低热值与RP 3航空煤油的相应数据非常吻合。同时,不同温度下该模拟替代燃料的密度与运动黏度变化趋势与RP-3航空煤油吻合较好。 相似文献
6.
航空新研电子元器件技术状态控制探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对新研电子元器件选用流程分析,结合相关国军标要求,对新研电子元器件在工程实践中的技术状态控制方法进行了探讨分析. 相似文献
7.
一种双通道测速应答机及其精度分析 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了一种双通道测速应答机的工作原理,并对其非相参通道的测速精度进行了定性分析。 相似文献
8.
9.
随着中欧航空运输市场的快速发展,中欧航空运输市场货运部分的不平衡性逐渐显现出来.与此同时,中国与欧盟的双边商品贸易中,中方顺差也呈现出大幅度增长的情况.根据2000-2010年中欧航空运输市场货运流量的数据和中欧商品贸易的数据,对中欧航空运输市场中货运的不平衡性与商品贸易不平衡性的关系从欧盟整体和各国情况两个方面进行分析,并对中欧航空货运市场失衡的原因做出初步探讨.结果表明,中欧航空市场货运不平衡与中欧商品贸易不平衡相关,而欧盟各国具体情况则有所不同,该结果符合航空货运网络的布局特征. 相似文献
10.
为了探寻燃烧室进口空气温度、压力以及油气比对点熄火边界、温升、燃烧效率以及主要排放物摩尔分数的影响规律,
对航空发动机燃烧室在多工况下的点熄火特性、出口温度分布与主要排放物摩尔分数进行了试验测试。分别采用正癸烷的简化
反应机理与C 12 H 23 燃料的单步反应机理,对该燃烧室火焰筒内流场结构、温度场、中间组分与主要排放物摩尔分数分布特性进行了
数值计算,并与相应试验数据进行了对比分析。结果表明:随着燃烧室进口空气温度、压力以及油气比的提高,燃烧室燃烧效率、
温升、出口平均温度与NO X 摩尔分数逐渐提高,而UHC与CO摩尔分数逐渐降低;与采用C 12 H 23 燃料单步反应机理相比,采用正癸
烷的简化反应机理计算得到的火焰筒内流场与温度场分布更为合理,火焰筒出口温度场分布以及主要排放物摩尔分数与相应试
验数据更为接近,计算精度得到较大提高。 相似文献