冷轧变形对Inconel 718合金δ相γ″相析出行为的影响

采用X射线衍射技术测定了冷轧Inconel718合金在860℃加热温度下的δ相和γ″相含量,研究了冷轧变形对δ相和γ″相析出行为的影响。结果表明,冷轧变形影响δ相的析出形貌,随冷轧变形量增加,δ相由针状向颗粒状转变。δ相析出的重量百分数与时间的关系符合Avrami方程,随冷轧变形量增加,n值减小,α值增加。在860℃加热温度下,等温15min时已有γ″相析出,随时间增加,γ″相含量增加,达到最大值后又降低。在试验中给定的时间条件下,随冷轧变形量增加,γ″相含量降低,而δ相含量增加。     

In718合金奥氏体点阵常数,δ相含量和固溶元素含量的关系

采用Ｘ射线衍射技术测定了冷轧Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８合金在９１０℃加热条件下奥氏体点阵常数和δ相含量，给出了奥氏体点阵常数与δ相含量、奥氏体点阵常数与固溶合金元素含量和固溶元素含量与δ相含量关系式。     

GH49合金锻造叶片局部粗晶的研究

本文论述了GH49合金锻造叶片局部粗晶形成的主要原因是临界变形。临界变形粗晶形成的机理是原始晶粒的直接长大,临界变形区晶粒长大的最初驱动是晶界两侧的畸变能差。为消除临界变形粗晶,一方面可以通过控制变形条件尽可能缩小临界变形区的范围;另一方面,锻后立即趁热进行短时间的退火处理,减小临界变形区的畸变能差,以控制粗晶区晶粒尺寸,实际效果是令人满意的。     

Incone1 718合金的定量相分析

给出了Inconel718合金奥氏体点阵参数与δ、γ"、γ'相含量的关系式,并借助X射线衍射技术及奥氏体点阵参数与δ、γ"、γ'相含量的关系确定了Inconel718合金中析出相的含量。     

冷轧变形对Inconel 718合金δ相γ″相析出行为的影响

采用Ｘ射线衍射技术测定了冷轧Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８合金在８６０℃加热温度下的δ相和γ″相含量，研究了冷轧变形对δ相和γ″相析出行为的影响。结果表明，冷轧变形影响δ相的析出形貌，随冷轧变形量增加，δ相由针状向颗粒状转变。δ相析出的重量百分数与时间的关系符合Ａｖｒａｍｉ方程，随冷轧变形量增加，ｎ值减小，α值增加。在８６０℃加热温度下，等温１５ｍｉｎ时已有γ″相析出，随时间增加，γ″相含量增加，达到最大值后又降低。在试验中给定的时间条件下，随冷轧变形量增加，γ″相含量降低，而δ相含量增加。     

1Cr11Ni2W2MoV钢及其零部件的第二回火脆性与韧性

通过对１Ｃｒ１１Ｎｉ２Ｗ２ＭｏＶ钢的三大生产厂的电渣重熔料及真空自耗重熔料的试验研究，发现该钢经电渣重熔后，合理的回火温度为５６０～５８０℃和６４０～６６０℃，以避免第一回火脆性和第二回火脆性、而该钢真空自耗重熔后不存在第二回火脆性。     

冷轧Inconel 718合金的再结晶行为

研究了冷轧Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８合金的再结晶行为及退火过程中硬度的变化规律。结果表明，在９１０Ｃ退火温度下，奥氏体完全再结晶，随冷轧变形量增加，完成９０％再结晶所需要的时间降低，再结晶晶粒尺寸减小。硬度的变化取决于奥氏体的回复与再结晶和б、γ″、γ′相的析出。在９１０℃退火温度下，硬度急剧降低，达到极小值后又增加，极小值点的硬度随冷轧变形量增加而增加。在８６０Ｃ退火温度下，奥氏体的回复与再结晶使冷轧变形大于２５％试样的硬度降低，随后γ″、γ′相的析出使硬度增加，达到极大值后又降低，在２ｈ后硬度缓慢增加或趋于稳定。     

Iconel718合金的定量相分析

给出了Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８合金奥氏体点阵参数与δ，γ″，γ′相含量的关系式，并借助Ｘ射线衍射技术及奥氏体点阵参数与δ，γ″，γ′相含量的关系确定了Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８合金中析出相的含量。