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131.
对液体火箭发动机气液同轴式喷嘴声学特性进行了深入的实验研究,确定了不同缩进比的气液同轴式喷嘴工作时发生啸叫的参数范围、啸叫的频率和声压级分布,并考察了啸叫对喷嘴雾化特性的影响。结果表明;气液同轴式喷嘴的啸叫区间与喷嘴的结构尺寸有密切的关系.较大的喷嘴缩进比对啸叫有明显的抑制作用,啸叫的主要成分是高频噪声,这种喷嘴啸叫可能成为诱发发动机高频不稳定燃烧的重要因素。另外,实验还发现,在较低的气体喷注压降下,啸叫对喷嘴雾化有一定的强化作用。  相似文献   
132.
祁锋  朱森元 《推进技术》1990,11(2):1-6,75
本文推导了热传导的三维不等距网格差分公式,对氢氧发动机喷注器面板进行了通用的传热数值分析,得出了现行结构结冰是不可避免的.并且预测了一种新结构面板的温度场,它可以避免结冰.这种分析不仅对燃气发生器,而且对燃烧室同样适用,为今后喷注器设计提供了一种有效的传热分析手段.  相似文献   
133.
陈德恩  杨建军 《推进技术》1990,11(3):38-41,85,82
本文以某型地空导弹为例,从寿命期费用的角度,对战术导弹采用液体火箭发动机(LRE)和固体火箭发动机(SRE)时的经济性进行了定性的和部分定量的分析,并对战术导弹动力装置的更新进行了讨论.  相似文献   
134.
固体火箭推进技术发展与展望   总被引:1,自引:0,他引:1       下载免费PDF全文
王铮 《推进技术》1990,11(5):1-4,66
本文简要综述了固体火箭推进技术在导弹和运载方面的发展及各单项技术现状,展望了固体火箭推进技术在武器和航天领域内的发展趋势,并据此提出了若干研究课题.  相似文献   
135.
固体火箭发动机点火器的工程设计和流量估算   总被引:1,自引:0,他引:1       下载免费PDF全文
固体火箭发动机点火器传统工程设计的方法是应用经验公式估算点火药量,点火器结构设计依赖于设计人员的经验.本文依据数值方法给出了通用点火器设计方法,点火器流量估算方法.通过发动机压强上开段的峰值、达到峰值的时间来筛选方案,从而最终设计出点火器.文中还给出了实验结果.依据本文中提出的方法成功地进行了多种发动机的设计,表明工程应用性强.  相似文献   
136.
变流量喷注器的设计和性能试验   总被引:2,自引:0,他引:2       下载免费PDF全文
陈运钦 《推进技术》1988,9(4):1-6,75
本文介绍一种同轴环形可变截面喷注器,它用于双组元自燃推进剂变推力液体火箭发动机中,采用环形液流撞击-溅击进行组元的混合和雾化.经过万余秒的热试验证明该喷注器与高硅氧酚醛树脂材料的烧蚀推力室具有良好的相容性;推力变比可达5:1;与L=0.5m的燃烧室匹配,高推力下的燃烧室效率可达95%;该喷注器还具有重复起动或脉冲工作的能力.  相似文献   
137.
研究了入流倾斜于喷管超音速段轴线的微推偏喷管内流场。数值方法是具有高分辨率高精度的三维隐式有限体积的TVD格式。针对一系列典型锥形喷管和钟型喷管,数值模拟结果得出非对称内流场的侧向力和侧向力矩随喷管几何结构以及入流条件变化的一些特征,并同有关实验结果符合良好,对微推偏喷管设计具有一定的指导意义。  相似文献   
138.
压电陶瓷在发动机推力测量中的应用研究   总被引:2,自引:0,他引:2       下载免费PDF全文
在发动机推力测量系统的原位校准中,运用了压电陶瓷驱动装置准确快速控制力值的方法,研制了原位校准自动化装置。该装置借助微机和自动控制技术,通过控制作用于压电陶瓷驱动装置上的电场强度改变其输出位移,达到精确控制力值的目的,实现原位校准自动化。试验结果表明,该装置可实现手动、半自动和全自动三种控制方式进行原位校准,加值准确度高,适用于所有喷气动力发动机的推力测量。  相似文献   
139.
脉冲式膏体推进剂发动机实验研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
以某种不加固化剂的具有流变性的复合推进剂为膏体推进剂的初始配方,研究其在实验发动机中的挤压输运适应性和摩擦安全性,获得了膏体推进剂的粘度与挤压适应性的关系,并对影响该推进剂挤压适应性和摩擦安全性的因素进行了分析。在此基础上完成了脉冲式膏体推进剂发动机的地面热试,成功地得到了两次脉冲燃烧的p-t实验曲线。初步验证了膏体推进剂在使用上的安全性和脉冲式膏体推进剂发动机在推力调节和多次起动方面的可行性,为国内在该新领域的研究奠定了必要的基础。   相似文献   
140.
变轨发动机组辐射传热地面模拟试验   总被引:1,自引:1,他引:1       下载免费PDF全文
采用电加热器和水冷真空舱近似模拟发动机内外的高温燃气和低温真空环境,以敷辐射涂层的不锈钢代替铌合金,在地面进行了飞船变轨发动机组缩比试验件的高温辐射模拟试验。结果表明:中部温度为900℃,喷口温度为250℃的试验工况下,四机并联工作引起的最大周向温差在中亿部和喷口分别约为21℃和150℃,两机工况时周向温度不均匀性不及四机严重,喉部温差基本可忽略。  相似文献   
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