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931.
喷管全轴摆动时牵连运动和摆角不对称分析计算   总被引:1,自引:0,他引:1  
研究并用实例计算了全轴摆动喷管在非理想状态下摆动时作动器牵连影响和正负摆角不对称性对摆角控制的影响。为满足总体对喷管的要求,在喷管设计和两路作动器安排时,必须考虑这些影响,把它们限制在一定的范围内。  相似文献   
932.
四对角喷管外向辐射角系数的数值模拟   总被引:5,自引:3,他引:5       下载免费PDF全文
研究了四对角喷管复杂几何体系幅射角系数的数值计算方法,并给出部分典型计算结果。基于两种坐标系和坐标变换的这一计算方法具有计算工作量小,代码效率高的优点,为小间距四发动机并联推进变轨飞行方案热可行性分析作好了准备。  相似文献   
933.
赵宝凯 《飞行力学》1994,12(1):23-27,56
对飞机采用推力矢量技术,即应用二元喷管后飞机的气动特性及飞机性能和操纵性加以初步研究。给出了一些结论。  相似文献   
934.
对固体火箭发动机斜喷管收敛段壳体应力场采用有限元法进行了分析和计算。提出了该方法的力学模型,基本公式,基本方法和算例。具有理论意义和工程应用价值。  相似文献   
935.
近地点变轨发动机高空喷管性能预示研究   总被引:3,自引:0,他引:3       下载免费PDF全文
对长征-2E火箭近地点变轨发动机EPKM高空喷管的地面性能和高空性能进行了预示。在喷管跨声速区,气相采用显式MacCormack差分格式、颗粒相采用特征线法,而在喷管超声速区采用特征线法,数值求解轴对称二维无粘两相流动模型。结合喷管内的气流分离准则预测发动机地面工作时的性能,同时根据地面试验数据外推发动机的高空性能,与实测性能数据比较,平均推力相对误差约为5.6%和1.5%左右;而直接对发动机高空工作时的满流状态喷管进行数值模拟所得的发动机平均推力与实测性能数据比较相对误差约为1.7%左右。研究表明,所采用的流动模型、气流分离准则和数值方法对高空喷管不同工况下的性能进行工程预示是有效的。  相似文献   
936.
固体发动机柔性喷管扩张段刚度分析   总被引:2,自引:0,他引:2  
基于某发动机柔性喷管结构,用弹簧模型替代柔性接头,建立计算模型,对不同控制力作用下的柔性喷扩张段支耳的轴向和径向刚度进行了三维有元分析计算,本计算分析,对固体发动机推力向量控制有一定的参考价值。  相似文献   
937.
随机颗粒轨道模型在长尾喷管发动机流场计算中的应用   总被引:1,自引:0,他引:1  
应用随机轨道模型对长尾喷管发动机长尾段内的轴对称两相流动进行了数值模拟,并对确定轨道和随机轨道获得的计算结果进行了对比分析,研究了10、30、50、80、100μm不同直径颗粒及3种不同颗粒直径分布下颗粒的运动轨迹和颗粒在壁面聚集浓度的区别。研究表明,随着颗粒直径的增加,颗粒的随流性变差,惯性增强,湍流脉动对颗粒的作用减小,不同颗粒轨道模型获得的计算结果区别明显,尤其是喷管扩张段的差异;随机轨道相对于确定轨道获得的结果,流场中几乎不存在无颗粒区域;不同颗粒直径的分布形式对计算结果影响也较明显;颗粒和壁面碰撞的形式主要为小直径颗粒主要受湍流脉动的作用,大直径颗粒主要是由于惯性的作用。  相似文献   
938.
斜切反喷管性能分析   总被引:2,自引:2,他引:2  
陈林泉  侯晓 《固体火箭技术》1999,22(3):24-28,15
固体火箭发动机前端斜切反喷管,其结构简单、作用时间短、气动型面具有尖点,并在超音速区有台阶,喷管内存在一系列激波,并伴有流动分离现象。本文从雷诺平均的非定常Navier-Stokes方程出发,结合采用Boldwin-Lomax代数湍流模型,利用时间相关法及MacOcormark两步显格式求解,模拟了斜切反喷管流场。计算得到的壁面压强分布与风洞吹风实验测得的压强分布相一致。该方法可应用于斜切反喷管的  相似文献   
939.
塞式喷管流场变化对性能的影响   总被引:2,自引:0,他引:2  
为了更清楚塞式喷管的注以动机理以便合理的设计塞式喷管,本文从N-S方程出发,采用NND格式对塞式喷管的流场进行了数值模拟。重点研究了塞式喷管在高低空注以场的发展和外流对塞锥流场及其性能的影响。研究表明,在设计高度以下,塞式喷管的高度补偿作用很在,并且外流对塞式喷管影响很大,而在设计高度以上,塞式喷管的补偿作用消失,而外流的影响同样可以忽视。  相似文献   
940.
延伸喷管弹簧锁片结构分析   总被引:1,自引:0,他引:1  
用有限元法对弹簧锁片进行结构分析,根据弹簧锁片在不同载荷与工况下的变形,应力分布,可以了解其强度与刚度,并很好地解释了冷试时弹簧锁片新断的现象。本文的分析对延伸喷管锁紧机构的设计具有应用价值。  相似文献   
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