中国深空网首次△DOR联合测轨试验分析

通过分析中国深空网首次△DOR（Delta Differential One way Ranging,双差分单向测距）联合测轨试验的干涉测量事后数据,重点从观测量随机精度、闭合时延等方面讨论了国内深空网与国内VLBI（Very Long Baseline Interferometry,甚长基线干涉测量）观测网、国内深空网与国际深空网的联合干涉处理情况,并与ESOC（European Space Operation Center,欧洲空间操作中心）数据处理结果进行了比对.试验结果表明：我国深空网已具备独立或联合开展深空探测器导航测轨的系统支持能力;深空站系统具备高速率数据接收、采集、记录、传输能力,采集数据处理精度优于1 ns;深空网干涉测量信号处理中心具备多体制信号的干涉处理分析能力,其分析精度与ESOC处理精度差异在0.1 ns量级.     

脉冲雷达凝视模式下低轨碎片相对运动特征分析

脉冲雷达凝视模式是一种探测低轨小碎片的重要方式,其中低轨碎片与雷达的径向运动关系是碎片统计分析的基础.为推算碎片相对雷达的运动特征,基于坐标系的相互转换,先利用雷达测站信息,得到可见碎片在地惯坐标系下的轨道信息;再逆向将目标不同时刻的位置转换至测站坐标系下,得到目标的径向运动特征.在不同要素（雷达波束指向、雷达仰角、测站纬度、目标距离）下,仿真及对比分析了各个参数对速度模糊度、雷达可见性等的影响,得出在凝视模式下目标相对雷达近似做径向匀加速运动,这为后续试验工作提供有力的依据.     

磁强计在航天器上的应用与前景

随着科学的进步,磁强计已被广泛地应用于航天器.本文首先根据磁强计测量原理的不同,对其进行分类.分别介绍各类磁强计的物理测量原理,描述其特性、精度、适用范围.同时概括目前在航天器得到较广泛应用的磁强计.在此基础上,进一步具体分析磁强计作为卫星载荷、姿态测量和控制以及自主导航轨道计算的方法、作用和特点.然后,针对这三个方面应用指出其在航天器上应用存在主要问题和关键技术.最后,对磁强计在航天器上的应用进行总结.同时对其未来的发展进行展望,磁强计在航天器上仍有着良好发展前景.     

交会对接寻的段水平双脉冲交会轨道精确求解

基于考虑摄动影响的精确轨道动力学模型,对交会对接寻的段水平双脉冲交会轨道的精确求解方法进行了研究。提出了将控制脉冲的俯仰角近似转化为控制时刻的轨道幅角,从而调整脉冲控制时刻以消除径向速度增量的方法,精确求解首末水平双脉冲的启控时刻;引入导引终点位置偏差的比例控制方法,精确求解水平双脉冲的精确控制量。仿真结果表明,2轮整体迭代可获得首末水平脉冲控制时刻和控制量的精确值,脉冲水平特性达到俯仰角小于1°,导引终点相对位置精度达到10m,验证了该方法的正确性。     

高分辨率电流频率转换电路设计

随着惯性技术的发展,对电流频率转换电路的分辨率要求越来越高,以往常用的I/F转换电路已经不能满足要求,本文在传统电路的基础上结合FPGA和DSP提出了一种电路设计思路来提高分辨率.设计了硬件电路和软件电路.根据大量的试验数据分析,此改进电路在不损失电流频率转换电路线性度和稳定性的精度下,把电路的分辨率提高了一个数量级,解决了高精度电流频率转换电路分辨率低的问题,进一步扩大了电流频率转换电路的使用范围.     

大尺寸复合材料RTM波纹梁设计优化

为了对使用Resin Transfer Molding(RTM)工艺制造的大尺寸复合材料波纹梁进行结构减重设计优化,运用CATIA软件复合材料设计模块对大尺寸波纹梁进行多厚度分区设计,并编制FORTRAN软件二次开发程序对波纹梁铺层角度和顺序进行优化,进行静强度计算,设计并进行波纹梁剪切试验,制造的波纹梁在某型飞机上成功应用并取得了明显的减重效果。     

航空发动机机载健康管理系统设计方法

为解决航空发动机机载健康管理系统正向设计流程不清晰、设计需求不明确、需求设计对应及追溯不规范的问题，在对 比国内外现有健康管理功能架构体系的基础上，结合正向设计中需求捕获、需求分析和功能分配，研究了由上到下的航空发动机 健康管理系统正向设计基本流程，开发了航空发动机健康管理正向设计流程平台，实现了机载功能架构的设计。引入基于模型的 系统工程思想，采用面向对象的工程设计思路，建立功能目标量化、功能描述、模块定义等图形化设计方法，验证了该设计方法在 硬件设计中的可用性。通过研究航空发动机机载健康管理系统设计方法并分析机载功能组成，建立了可扩展的流程平台，基于模 型设计方法建立了可用的硬件设计模型，可为航空发动机机载健康管理系统设计提供参考。     

无刷直流电机控制器硬件实时性设计方法

在航空领域,无刷直流电机由于其高效率及低故障率,已逐步取代传统液压作动部件.针对无刷直流电机控制器的硬件实时性设计,介绍了控制器的整体架构、各个模块功能及简单的控制流程和方法,重点讨论了控制器的双处理器交互的实时性设计,给出了优化方法,实验数据表明,优化方法达到了预期效果.     

一类边传递图

令G=（α,β｜α^n=β^2=1,α^β=α^r）,r＆^2≡1（modn），是图Г的一个自同构群。目的是研究关于G一边传递图的性质．运用置换群和代数图论的相关理论，获得了这类图的完全分类，它们是一些互不相交的圈和完全二部图的并。     

DORIS geodesy: A dynamic determination of geocentre location

Geoscience Australia contributed a multi-satellite, multi-year weekly time series to the International DORIS Service combined submission for the construction of International Terrestrial Reference Frame 2008 (ITRF2008). This contributing solution was extended to a study of the capability of DORIS to dynamically estimate the variation in the geocentre location. Two solutions, comprising different constraint configurations of the tracking network, were undertaken. The respective DORIS satellite orbit solutions (SPOT-2, SPOT-4, SPOT-5 and Envisat) were verified and validated by comparison with those produced at the Goddard Space Flight Center (GSFC), DORIS Analysis Centre, for computational consistency and standards. In addition, in the case of Envisat, the trajectories from the GA determined SLR and DORIS orbits were compared. The results for weekly dynamic geocentre estimates from the two constraint configurations were benchmarked against the geometric geocentre estimates from the IDS-2 combined solution. This established that DORIS is capable of determining the dynamic geocentre variation by estimating the degree one spherical harmonic coefficients of the Earth’s gravity potential. It was established that constrained configurations produced similar results for the geocentre location and consequently similar annual amplitudes. For the minimally constrained configuration Greenbelt–Kitab, the mean of the uncertainties of the geocentre location were 2.3, 2.3 and 7.6 mm and RMS of the mean uncertainties were 1.9, 1.2 and 3.5 mm for the X, Y and Z components, respectively. For GA_IDS-2_Datum constrained configuration, the mean of the uncertainties of the geocentre location were 1.7, 1.7 and 6.2 mm and RMS of the mean uncertainties were 0.9, 0.7 and 2.9 mm for the X, Y and Z components, respectively. The mean of the differences of the two DORIS dynamic geocentre solutions with respect to the IDS-2 combination were 1.6, 4.0 and 5.1 mm with an RMS of the mean 21.2, 14.0 and 31.5 mm for the Greenbelt–Kitab configuration and 4.1, 3.9 and 4.3 mm with an RMS 8.1, 9.0 and 28.6 mm for the GA_IDS-2_Datum constraint configuration. The annual amplitudes for each component were estimated to be 5.3, 10.8 and 11.0 mm for the Greenbelt–Kitab configuration and 5.3, 9.3 and 9.4 mm for the GA_IDS-2_Datum constraint configuration. The two DORIS determined dynamic geocentre solutions were compared to the SLR determined dynamic solution (which was determined from the same process of the GA contribution to the ITRF2008 ILRS combination) gave mean differences of 3.3, −4.7 and 2.5 mm with an RMS of 20.7, 17.5 and 28.0 mm for the X, Y and Z components, respectively for the Greenbelt–Kitab configuration and 1.1, −5.4 and 4.4 mm with an RMS of 9.7, 13.3 and 24.9 mm for the GA_IDS-2_Datum configuration. The larger variability is reflected in the respective amplitudes. As a comparison, the annual amplitudes of the SLR determined dynamic geocentre are 0.9, 1.0 and 6.8 mm in the X, Y and Z components. The results from this study indicate that there is potential to achieve precise dynamically determined geocentre from DORIS.