全文获取类型
收费全文 | 5253篇 |
免费 | 2286篇 |
国内免费 | 641篇 |
专业分类
航空 | 5571篇 |
航天技术 | 445篇 |
综合类 | 377篇 |
航天 | 1787篇 |
出版年
2024年 | 20篇 |
2023年 | 64篇 |
2022年 | 215篇 |
2021年 | 260篇 |
2020年 | 217篇 |
2019年 | 207篇 |
2018年 | 159篇 |
2017年 | 254篇 |
2016年 | 269篇 |
2015年 | 241篇 |
2014年 | 329篇 |
2013年 | 316篇 |
2012年 | 376篇 |
2011年 | 409篇 |
2010年 | 350篇 |
2009年 | 382篇 |
2008年 | 352篇 |
2007年 | 404篇 |
2006年 | 367篇 |
2005年 | 380篇 |
2004年 | 286篇 |
2003年 | 312篇 |
2002年 | 250篇 |
2001年 | 228篇 |
2000年 | 209篇 |
1999年 | 195篇 |
1998年 | 172篇 |
1997年 | 164篇 |
1996年 | 129篇 |
1995年 | 108篇 |
1994年 | 97篇 |
1993年 | 103篇 |
1992年 | 94篇 |
1991年 | 58篇 |
1990年 | 59篇 |
1989年 | 68篇 |
1988年 | 56篇 |
1987年 | 19篇 |
1986年 | 1篇 |
1984年 | 1篇 |
排序方式: 共有8180条查询结果,搜索用时 15 毫秒
151.
对钛铝比为1.174、1.105和1.041的(TiAl)-2.5V-1Cr(at%)合金层片组织在1323K热暴露中的组织变化进行了观察和分析。发现钛铝比对TiAl合金层片组织的稳定性和失稳分解机理有重要影响,钦铝比适当大于1:1(如1.105)的合金可以得到稳定性更好的层片组织。 相似文献
152.
153.
随着计算机在分析与仿真中的广泛应用,固体火箭发动机工作过程中许多复杂而难以观察的现象已能得到揭示.因此,计算机的应用已成为设计与研制高性能固体火箭发动机的十分重要的手段.本文综述了应用计算机在一些固体火箭发动机的性能预示、设计优化、性能检验和故障分析等方面所取得的成就,并就今后我国在设计与研制固体火箭发动机中如何加强计算机化提出了若干建议. 相似文献
154.
本文对近代大型液体火箭发动机的特点进行了综述和分析.文中指出:使用高能、无毒的液氧、煤油和液氧、液氢为大型液体火箭发动机的推进剂势在必行;采用高压补燃循环系统可以明显提高发动机的比冲、减小发动机尺寸和质量;采用推进剂利用系统可以减少推进剂的剩余量,以提高运载火箭的有效载荷;使用辅助增压泵可降低贮箱压力,并提高发动机主泵的入口压力,以保证主泵在没有汽蚀的条件下可靠工作;高可靠性、长寿命和重复使用对航天产品尤为重要. 相似文献
155.
156.
157.
陈正举 《沈阳航空工业学院学报》1997,14(4):7-12
本文在聚氧提高航机部件性能,总体性能的研究基础上,进一步探索航空发动机聚氧减重的规律,提供聚氧缩短压气机、燃烧室、涡轮轴向尺寸、减少发动机直径、减轻上述核心机部件和发动机总重量的理论依据,可供航机预研参考。 相似文献
158.
159.
基于FW-H方程的旋翼气动声学计算研究 总被引:2,自引:4,他引:2
由流体力学N S方程导出的非齐次波动方程———FfowcsWilliams Hawkings方程(简称FW H方程),可以精确地描述在静止流体中运动的物体与流体相互作用的发声问题。以FW H方程为理论模型,将旋翼桨叶运动发声问题等效为包含桨叶的任意运动控制面(声源面)的声辐射问题,并在旋翼绕流Euler方程数值模拟的基础上,在时域内计算了悬停旋翼和前飞旋翼的声场。应用于UH 1H和AH 1/OLS两种旋翼模型的气动声学计算表明:计算结果与噪声实验值符合良好;所研制的程序不仅能够较准确地计算单极子噪声和偶极子噪声,而且具有较强的跨音速四极子噪声预测能力。 相似文献
160.
Michael J. S. Belton Karen J. Meech Michael F. A’Hearn Olivier Groussin Lucy Mcfadden Carey Lisse Yanga R. Fernández Jana PittichovÁ Henry Hsieh Jochen Kissel Kenneth Klaasen Philippe Lamy Dina Prialnik Jessica Sunshine Peter Thomas Imre Toth 《Space Science Reviews》2005,117(1-2):137-160
In 1998, Comet 9P/Tempel 1 was chosen as the target of the Deep Impact mission (A’Hearn, M. F., Belton, M. J. S., and Delamere, A., Space Sci. Rev., 2005) even though very little was known about its physical properties. Efforts were immediately begun to improve this situation
by the Deep Impact Science Team leading to the founding of a worldwide observing campaign (Meech et al., Space Sci. Rev., 2005a). This campaign has already produced a great deal of information on the global properties of the comet’s nucleus
(summarized in Table I) that is vital to the planning and the assessment of the chances of success at the impact and encounter.
Since the mission was begun the successful encounters of the Deep Space 1 spacecraft at Comet 19P/Borrelly and the Stardust spacecraft at Comet 81P/Wild 2 have occurred yielding new information on the state of the nuclei of these two comets. This
information, together with earlier results on the nucleus of comet 1P/Halley from the European Space Agency’s Giotto, the Soviet Vega mission, and various ground-based observational and theoretical studies, is used as a basis for conjectures on the morphological,
geological, mechanical, and compositional properties of the surface and subsurface that Deep Impact may find at 9P/Tempel 1. We adopt the following working values (circa December 2004) for the nucleus parameters of prime importance to Deep Impact as follows: mean effective radius = 3.25± 0.2 km, shape – irregular triaxial ellipsoid with a/b = 3.2± 0.4 and overall dimensions of ∼14.4 × 4.4 × 4.4 km, principal axis rotation with period = 41.85± 0.1 hr, pole directions
(RA, Dec, J2000) = 46± 10, 73± 10 deg (Pole 1) or 287± 14, 16.5± 10 deg (Pole 2) (the two poles are photometrically, but not
geometrically, equivalent), Kron-Cousins (V-R) color = 0.56± 0.02, V-band geometric albedo = 0.04± 0.01, R-band geometric
albedo = 0.05± 0.01, R-band H(1,1,0) = 14.441± 0.067, and mass ∼7×1013 kg assuming a bulk density of 500 kg m−3. As these are working values, {i.e.}, based on preliminary analyses, it is expected that adjustments to their values may be made before encounter
as improved estimates become available through further analysis of the large database being made available by the Deep Impact observing campaign. Given the parameters listed above the impact will occur in an environment where the local gravity is
estimated at 0.027–0.04 cm s−2 and the escape velocity between 1.4 and 2 m s−1. For both of the rotation poles found here, the Deep Impact spacecraft on approach to encounter will find the rotation axis close to the plane of the sky (aspect angles 82.2 and 69.7
deg. for pole 1 and 2, respectively). However, until the rotation period estimate is substantially improved, it will remain
uncertain whether the impactor will collide with the broadside or the ends of the nucleus. 相似文献