全文获取类型
收费全文 | 9966篇 |
免费 | 1840篇 |
国内免费 | 589篇 |
专业分类
航空 | 5473篇 |
航天技术 | 1737篇 |
综合类 | 614篇 |
航天 | 4571篇 |
出版年
2024年 | 50篇 |
2023年 | 166篇 |
2022年 | 250篇 |
2021年 | 257篇 |
2020年 | 216篇 |
2019年 | 203篇 |
2018年 | 125篇 |
2017年 | 136篇 |
2016年 | 199篇 |
2015年 | 237篇 |
2014年 | 324篇 |
2013年 | 362篇 |
2012年 | 639篇 |
2011年 | 642篇 |
2010年 | 484篇 |
2009年 | 539篇 |
2008年 | 516篇 |
2007年 | 448篇 |
2006年 | 436篇 |
2005年 | 404篇 |
2004年 | 346篇 |
2003年 | 447篇 |
2002年 | 435篇 |
2001年 | 568篇 |
2000年 | 427篇 |
1999年 | 332篇 |
1998年 | 317篇 |
1997年 | 362篇 |
1996年 | 307篇 |
1995年 | 304篇 |
1994年 | 342篇 |
1993年 | 224篇 |
1992年 | 237篇 |
1991年 | 228篇 |
1990年 | 224篇 |
1989年 | 297篇 |
1988年 | 120篇 |
1987年 | 120篇 |
1986年 | 42篇 |
1985年 | 25篇 |
1984年 | 14篇 |
1983年 | 13篇 |
1982年 | 13篇 |
1981年 | 9篇 |
1980年 | 9篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 187 毫秒
541.
542.
543.
为了准确预示固体火箭发动机碳基材料喷管的烧蚀率,依据热化学烧蚀理论,建立了喷管传热烧蚀的二维轴对称气-固-热耦合计算模型,计算通过FLUENT壁面化学反应模型完成,无需事先假设烧蚀控制机制。针对70-lb BATES发动机喷管进行了烧蚀计算,研究了推进剂配方、氧化性组分、燃烧室压强对喷管烧蚀的影响。结果表明:烧蚀率计算值与试验测试值吻合较好;烧蚀率分布遵循喷管内壁热流密度分布规律,在喉部上游入口处达到峰值;烧蚀率随推进剂Al含量增加而降低,随燃烧室压强升高而近似正比例增大;H2O是决定烧蚀的主要氧化性组分。 相似文献
544.
固体火箭发动机喷管喉部凝相颗粒粒度分布实验 总被引:1,自引:1,他引:1
设计了一种新的收集固体火箭发动机喷管凝相颗粒的实验装置,针对典型的HTPB复合推进剂,开展了喷管喉部凝相颗粒的收集实验和粒度分析,研究了燃烧室压强和收敛角度对喷管喉部颗粒粒度分布的影响规律。研究结果表明,喷管喉部的凝相颗粒在0.27~50μm之间都有颗粒存在,凝相颗粒主要集中在0.3~15μm之间,粒径大于15μm的颗粒较少;燃烧室压强对颗粒粒径有较大影响,随着燃烧室压强的升高,凝相颗粒粒径变小,粒度分布更为集中;燃烧室压强相同的条件下,收敛角度对喷管喉部的凝相颗粒粒度分布影响较小。 相似文献
545.
机载机电系统综合控制管理(简称公管系统)是机载机电设备发展的必然趋势,为了研究公管系统对机电子系统的控制、管理功能,需要对子系统进行建模仿真。本文针对某型飞机环控温度控制系统工作过程对环控温度控制系统关键附件进行了数学建模,同时针对某课题研究内容的需要,研究如何采用半物理仿真的方法对飞机环控温度控制系统进行系统建模和环境仿真并进行了系统仿真验证试验,最后给出结论。 相似文献
546.
针对某液体火箭贮箱增压排液过程,采用二维数值模拟方法对其温度场进行计算.选用低雷诺数k-ε模型分析流体与固壁间的耦合换热,考虑到气液之间发生热质转移现象,编写了控制相变的用户自定义程序(UDF)并植入Fluent软件.采用文献实验数据对相同工况下的计算结果进行验证,对比结果表明所建立的二维模型能够有效预测气枕温度、壁面温度沿轴向分布规律.数值模拟结果发现:气体扩散器入口方向、入口面积对气枕温度、壁面温度的轴向分布影响较弱,而对靠近增压口附近的温度场影响明显.当增压气体竖直向下进入气枕时,贮箱上封头附近气枕温度较低,有利于保障安全阀的可靠运行.当增压气体水平进入气枕时,扩散器直径变大,贮箱顶端高温区范围相应扩大. 相似文献
547.
对液体火箭发动机液膜再生复合冷却进行了算法研究.综合考虑了发动机内部化学反应、蒸发、卷吸、对流、导热、辐射等因素,将冷却液膜分为显热区、潜热区及气膜区三个区域进行了计算.推导了液膜长度和厚度的计算方法,分析了液膜再生复合冷却效率及各因素对液膜传热特性的影响.计算结果表明:①液膜入口质量流量越大,液膜区长度越长,冷却效率越高,复合冷却效率可维持在0.57以上.②高温燃烧室内膜的液体段长度很短,在液膜存在区域内冷却效率高达0.9.③液膜消失后,头部冷却液膜的设计仍对室壁起了很好的冷却保护作用,低温边区一直延伸至出口.④液膜吸收的显热和液膜蒸发吸收的热量及高温燃气与膜间的对流在液膜区内起了主要作用,而卷吸造成的质量损失及传热不可忽略. 相似文献
548.
549.
550.