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971.
采用无机盐类净化剂,在高频电磁悬浮熔炼装置上对大体积Al83Y10Ni7合金进行净化处理,获得了78.1℃的大过冷度;使用DSC技术和常规金相方法分析了深过冷熔体中的晶体形核和凝固组织。实验结果表明,在熔体的强制对流条件下,适当配比的无机盐净化剂有较强的微观净化效果,并使其微观组织明显细化。在自由凝固条件下,深过冷液态金属的细化效果仅受控于形核过冷度,与其体积的大小无关。 相似文献
972.
973.
以5A06铝合金作为试验材料,采用单/双光束激光焊接方法进行了自熔焊接与填丝焊接试验。通过对焊接过程中熔池流动、匙孔形态及焊丝熔化与过渡过程的观察,研究了不同光束模式下焊丝熔化特性及影响因素。单光束激光焊接时,由于能量密度较高,熔池及匙孔波动剧烈;双光束模式中降低了输入的能量密度,在光斑距离1.5 mm时形成两个独立匙孔的开口面积仅为单激光时的34%,匙孔无闭合现象,熔化焊丝以双液桥形式过渡。光丝分离距离1 mm范围内,焊丝熔化过程稳定;光丝重合范围达到1 mm时焊接过程稳定性下降;光丝部分重叠的条件下,熔化过渡过程最为稳定。 相似文献
974.
根据2219铝合金氦弧焊特点,构建了焊接过程实时视觉传感系统,获取了熔池清晰图像;为获得2219铝合金氦弧焊熔池尺寸参数,实现对熔池特征的分析,采用了形态学算法,提取了典型熔池图像边缘形状,并获得了熔池宽度特征尺寸;通过试验验证,提取的熔池图像宽度特征能够准确反映出熔池尺寸信息及变化趋势。研究结果表明:形态学算法准确度高、计算速度快,满足2219铝合金氦弧焊熔池图像实时处理需求,不同阈值及结构元素对图像特征提取效果均会产生较大影响,研究阈值自适应算法,可以满足工程上焊缝熔池特征实时视觉监测的复杂需求。 相似文献
975.
针对6~8mm厚2219–T87铝合金拉锻式摩擦塞焊工艺进行了研究。结果表明,塞棒/塞孔及砧板成形孔结构及轴向载荷、焊接转速、进给速度等焊接工艺参数均对焊接质量有重要影响。采用圆弧形塞棒、圆柱形塞孔、阶梯锥形底孔的砧板能够改善塞孔附近材料的流动方向和受力条件,进而消除未焊合缺陷。焊接转速7000r/min、焊接压力20~30kN、轴向拉锻力20~30kN、进给速度1.5mm/s是较优的焊接工艺范围。焊接接头中母材侧的热力影响区软化最为明显,硬度值为79.9HV。在优化参数下,焊接接头的抗拉强度可达365MPa,延伸率6%。 相似文献
976.
977.
高强铝合金电子束焊工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
本文依据我国运载器发展对装配工艺的要求和国外现状,综合论述了厚壁板铝合金液体贮箱焊装工作中气体保护焊存在的问题,铝合金电子束焊接工艺特征和焊接缺陷的防止措施。 相似文献
978.
2618A铝合金超塑性变形机理的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
2618A铝合金棒材经最佳预处理工艺后,制成的试样在变形温度为475℃、应变速率为1.67×10~(-3)s~(-1)下,测得了延伸率δ为240%。经测定可知,当变形量小于90%时,晶粒等轴性较好。合金经大变形量改锻后,其晶粒的等轴性变形较差。较粗大的FeNiAl_9相粒子是该合金在超塑性变形时不能得到高延伸率的原因。同时经金相组织分析可知,晶粒尺寸和等轴比与变形温度高低、应变速率的大小有关。最后叙述了该合金经超塑成形后的锻件,测得其力学性能高于技术标准(Z_q-J_冶-325)要求,其晶粒度评定为1.0级。 相似文献
979.
本文叙述了预处理工艺在研究金属超塑性中的重要性。目前大多数工业铝合金皆仿照7075合金、7475合金预处理工艺方法进行,故而主要适用于板材超塑性成形。本文重点叙述了LD10合金体积成形的超塑性预处理工艺中各个工艺步骤对超塑性的影响。棒材的预处理工艺步骤为固溶、过时效和镦拔。板材的预处理工艺步骤为固溶、过时效和轧制。超塑拉伸试验表明,经预处理的棒状试样,在460°C、ε为3.33×10 ̄-3S ̄-1条件下获最高延伸率,δ为357%。经预处理的板状试样在460°C、ε为5×10 ̄-3S ̄-1条件下获最高延伸率820%。这一指标是现今所知的相近铝合金在最佳超塑拉伸变形条件下的最高值。 相似文献
980.
快速凝固高温Al—Fe—Mo—Si—Zr—Ti合金强化相相变过程及机制的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
用X-ray衍射、TEM及FDX详细研究了快速凝固高温Al-Fe-Mo-Si-Zr-Ti合金强化相相变过程及其机制。 相似文献