全文获取类型
收费全文 | 1008篇 |
免费 | 367篇 |
国内免费 | 58篇 |
专业分类
航空 | 938篇 |
航天技术 | 42篇 |
综合类 | 65篇 |
航天 | 388篇 |
出版年
2024年 | 7篇 |
2023年 | 42篇 |
2022年 | 56篇 |
2021年 | 54篇 |
2020年 | 47篇 |
2019年 | 51篇 |
2018年 | 35篇 |
2017年 | 45篇 |
2016年 | 45篇 |
2015年 | 47篇 |
2014年 | 66篇 |
2013年 | 67篇 |
2012年 | 71篇 |
2011年 | 58篇 |
2010年 | 56篇 |
2009年 | 51篇 |
2008年 | 55篇 |
2007年 | 63篇 |
2006年 | 44篇 |
2005年 | 46篇 |
2004年 | 29篇 |
2003年 | 34篇 |
2002年 | 23篇 |
2001年 | 27篇 |
2000年 | 35篇 |
1999年 | 21篇 |
1998年 | 27篇 |
1997年 | 27篇 |
1996年 | 20篇 |
1995年 | 21篇 |
1994年 | 17篇 |
1993年 | 17篇 |
1992年 | 15篇 |
1991年 | 7篇 |
1990年 | 13篇 |
1989年 | 21篇 |
1988年 | 8篇 |
1987年 | 23篇 |
1986年 | 8篇 |
1985年 | 11篇 |
1984年 | 5篇 |
1983年 | 6篇 |
1982年 | 5篇 |
1981年 | 3篇 |
1980年 | 4篇 |
排序方式: 共有1433条查询结果,搜索用时 201 毫秒
991.
为了了解煤油富燃燃气旋转爆震燃烧的过程及其特点,采用液体煤油一次燃烧后的富燃燃气与富氧空气二次爆震燃烧的方案,对0.51~1.29余气系数条件下的旋转爆震燃烧过程开展了实验研究。实验研究结果表明:与液体煤油相比,煤油富燃燃气能够在更低氧含量的富氧空气中实现旋转爆震波的稳定传播。氧气质量含量为29%,余气系数为0.74时,煤油富燃燃气与富氧空气形成的旋转爆震波的传播速度均值为926.3m/s。贫氧条件下,随着空气流量增大,旋转爆震波的传播速度先减小后增大,其最小值为氧浓度降低与空气流量增大对爆震波传播速度影响的平衡点。本实验范围内,该平衡点对应的氧气质量含量和余气系数分别为35%与0.92。 相似文献
992.
993.
五轴加工中非线性误差的检测和处理方法 总被引:6,自引:0,他引:6
非线性误差是多轴数控加工中加工误差的重要来源,在多轴加工中不可避免.在对前人工作分析的基础上,提出了一种在机床后置处理中减小机床过大非线性误差的算法,该方法通过对机床旋转轴的变化量进行监测,找出存在过大非线性误差的刀位点,并使用线性插值的方法进行修正.对修正前后的变化量进行了对比,结果显示该方法能显著的减小加工的非线性误差.同时该方法计算过程简单并且可以统一处理机床的一般非线性误差和后置奇异点处的非线性误差.仿真结果亦表明此方法切实可行. 相似文献
994.
995.
采用混合硝酸酯(NG+DEGDN)和2,2-二硝基丙醇缩甲醛与2,2-二硝基丙醇缩乙醛混合物(A3)研究了增塑剂对3,3-二叠氮甲基氧丁环-四氮呋喃共聚醚(BAMO-THF)复合推进剂燃速、力学性能的影响。结果表明NG+DEGDN增塑的推进剂燃速和力学性能均优于A3。另外,研究了一种有机过渡金属燃速催化剂(代号OME)对BAMO-THF复合推进剂性能的影响。在显著提高BAMO-THF复合推进剂燃速同时,OME还可提高该体系力学性能。X射线光电子能谱(XPS)分析表明OME与粘结剂中叠氮基团存在作用力。 相似文献
996.
997.
998.
999.
补燃循环发动机推力调节过程建模与仿真研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以补燃循环液氧煤油发动机为研究对象,对其推力调节特性进行了研究.建立了描述补燃循环发动机瞬变过程的数学模型,提出了求解供应系统管路内液体瞬变流控制方程的Chebyshev伪谱方法,应用该模型对补燃循环液氧煤油发动机的推力调节特性进行了仿真计算,并将计算结果与试验数据进行了对比分析,验证了模型和算法的合理性.研究结果表明:对于所研究的补燃循环发动机系统而言,通过调节发生器中较少组元的流量,改变涡轮泵的功率,可很好地实现调节推力的目的,且该推力调节系统具有良好的动态调节品质和很强的抗干扰性. 相似文献
1000.
为了研究内收缩比和来流马赫数对二元超声速混压式进气道亚临界稳定裕度的影响规律及失稳机制,采用二维非定常仿真方法研究了内收缩比(ICR)为1.04~1.25的进气道在来流马赫数Ma0为2.4的条件下,以及内收缩比为1.08的进气道在来流马赫数为2.2~2.8条件下,其由稳态向失稳状态转变的过程。研究结果表明:(1)当Ma0=2.4时,在1.04≤ICR≤1.12内,随着ICR增加,亚临界稳定裕度ζ减小;1.16≤ICR≤1.25内,随着ICR增加,亚临界稳定裕度增大。(2)在内收缩比为1.08的条件下,马赫数变化引起的分离激波角和分离包再附压升两个关键因素变化共同主宰着进气道亚临界稳定裕度的变化趋势。(3)总体上,根据稳定亚临界初始状态的三相点无量纲高度?b是否大于1可将进气道的亚临界稳定裕度变化情形分为两类,当?b<1时,ζ随着?b的增加而减小;当?b> 1时,ζ随着?b的增加而增加。 相似文献