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751.
采用分路方法中最有前途的一种方法—分层多级处理方法(HMM)或称树形结构方法来进行FDM信号的研究。以此为基础在通用计算机上实现了两路信号的分路。在分路器的实现中,由于信号畸变等的影响,因此,所有用到的数字滤波器均被设计成线性相位FIR滤波器,并给出了一个FIR线性相位滤波器设计的通用计算机软件。为了对FDM分路的结果进行验证,对伪随机信号的产生、编码、调制、解调和解码进行了分析,并进行了软件实现。最后,我们还在7MS320C225开发板上进行了两路信号分路的实验,其效果是良好的。 相似文献
752.
唐良锐 《气动实验与测量控制》1994,8(3):17-24
在归纳、分析国内外近30年大飞机全模试验技术研究的基础上,提出了选择支撑的原则,扣除支撑干扰的关键。建立了一套完整的试验技术、支撑干扰修正方法。该支撑系统新疑独特,能广泛用于不同布局的大飞机、横向试验,支撑干扰小并可以有效扣除,可连续改变攻角,运转灵活、装拆方便,支撑强度、刚度良好,安全可靠。可推广应用于单独尾支撑不适宜的场合;也可应用于其它高速风洞中。 相似文献
753.
舰艇编队无源干扰作战使用问题的探讨 总被引:3,自引:0,他引:3
从无源干扰反导作战实际出发 ,探讨了编队条件下 ,无源箔条冲淡干扰、无源箔条质心干扰、烟幕弹干扰的作战使用问题 ,并提出电子战条件下 ,舰艇编队应有的队形。 相似文献
754.
本文论述应用三维、非定常 Navier-Stokes 软件包来预测一种新型跨音速涡轮流道中的非稳态流动问题。对于这种新型设计,早期的二维工作已经表明:非稳态干扰对涡轮的性能有着很重要的影响,这种干扰不仅影响到级效率,而且能显著改变流动的时间平均特性。本工作是已作过的二维计算工作的自然延续,并讨论了一些在二维计算中出现的问题。这些计算工作是作为实际设计过程的组成部分而进行的,同时也证明了非稳态动——静叶交互计算在涡轮机械设计中的价值。计算结果以时间平均的压力和叶型表面的压力幅值形式给出.另外,为了进一步理解流动的粘性和非粘性特性,本文给出了压力和马赫数的瞬时等值线图。文中还给出了有关的二次流特征,例如总压的横向分布图和质量平均参数在翼展方向的分布。 相似文献
755.
一个箭头模型的跨声速风洞实验表明,用激波-边界层被动控制来降低运载火箭头部的脉动压力能获得明显的效果,自由流 M 数为0.87~0.88时,可使脉动压力系数△C_p%的最大值下降50~60%。实验得出了激波下方开孔表面的开孔率变化对脉动压力系数的影响规律:随着开孔率的加大,起初脉动压力系数的下降十分明显,后来△C_p%趋近一个极限值。结果还表明,在激波前采用45°前倾斜孔,在激波后采用直孔的开孔分布比全部采用直孔分布能获得更好的降低脉动压力的效果。所拍摄的纹影照片清楚地显示了采用激波-边界层被动控制后模型表面激波状态的变化。 相似文献
756.
介绍了用TMS320C25数字信号处理器实现复调制ZoomFFT(ZFFT)频率细化技术,在所举的例子中,用1024复数点选带FFT获得通常8192复数点基带FFT的频率分辨力。实验结果表明,此种频率细化方法特别适用于不能同时处理N点,而又要求N点FFT频率分辨力的频谱分析场合,文中给出了几种提高C25FFT运算速度的方法,使1024复数点FFT的运算时间减少到12.6ms,可供工程应用参考。 相似文献
757.
为探讨鸭式布局飞机全机流场随迎角的演变规律 ,分别对无鸭翼布局与鸭式布局两种情况于北航大水洞进行了染色液流场显示实验。同时 ,为与水洞结果对比分析 ,给出了风洞测力部分结果。鸭式布局模型除鸭翼以外 ,包括机身、基本翼、翼前小边条及垂尾和腹鳍 ,其中鸭翼相对机身负偏 1 0°。显示结果表明 ,对两种布局而言 ,涡系结构都非常复杂。无鸭翼布局的机身涡很强 ,且机身涡对边条涡、翼根涡有明显诱导作用 ,三涡相互绕合并向展向偏折。鸭式布局的机身涡由于鸭翼存在其强度变弱 ,边条涡与翼根涡绕合趋势增强 ,两涡最终合并为单一集中涡并向外翼偏折 ,且其涡核位置较无鸭翼布局更靠近机翼前缘。鸭式布局主翼涡破裂较无鸭翼布局有所延迟 ,但鸭翼自身涡系破裂较早。 相似文献
758.
759.
本文叙述了利用近洞壁处实测的两排静压分布,在不同马赫数和零迎角条件下,对沿轴向分段可变开闭比斜孔壁状态的鉴定方法。计算用小扰动压力方程,鉴定结果与实验分析一致。用两排实测近洞壁处静压分布对洞壁状态做鉴定计算,主要优点是不涉及模型附近的复杂流场,可以采用简单的数学模型;不需要实验模型的描述; 便于向三元推广。 相似文献
760.
本文从理论上分析了天平各分量间三种干扰的应变模式及两类非调零型读出仪表在其阻抗不同和零点调节时,对内式天平电桥线性输出的影响。指出了在组桥和校准时往往忽视而实际上应注意的事项。 相似文献