全文获取类型
收费全文 | 537篇 |
免费 | 133篇 |
国内免费 | 82篇 |
专业分类
航空 | 437篇 |
航天技术 | 87篇 |
综合类 | 63篇 |
航天 | 165篇 |
出版年
2024年 | 4篇 |
2023年 | 27篇 |
2022年 | 28篇 |
2021年 | 33篇 |
2020年 | 39篇 |
2019年 | 33篇 |
2018年 | 23篇 |
2017年 | 31篇 |
2016年 | 26篇 |
2015年 | 35篇 |
2014年 | 40篇 |
2013年 | 26篇 |
2012年 | 35篇 |
2011年 | 36篇 |
2010年 | 24篇 |
2009年 | 35篇 |
2008年 | 23篇 |
2007年 | 28篇 |
2006年 | 25篇 |
2005年 | 18篇 |
2004年 | 16篇 |
2003年 | 23篇 |
2002年 | 10篇 |
2001年 | 21篇 |
2000年 | 13篇 |
1999年 | 7篇 |
1998年 | 11篇 |
1997年 | 16篇 |
1996年 | 7篇 |
1995年 | 8篇 |
1994年 | 10篇 |
1993年 | 11篇 |
1992年 | 10篇 |
1991年 | 8篇 |
1990年 | 3篇 |
1989年 | 1篇 |
1988年 | 2篇 |
1987年 | 2篇 |
1986年 | 3篇 |
1985年 | 1篇 |
排序方式: 共有752条查询结果,搜索用时 421 毫秒
231.
第Ⅱ、Ⅲ型膨胀映射的不动点定理 总被引:1,自引:0,他引:1
何松年 《中国民航学院学报》2004,22(5):50-51,54
3种膨胀映射的定义及其相应的不动点定理是由王尚志等首先提出和建立的。之后,何松年对第一型膨胀映射的不动点定理做了进一步讨论,现报道膨胀映射不动点定理研究工作的继续和深入。着重进一步研究第二型和第三型膨胀映射的不动点定理,给出了两个理论上更深刻、应用上更方便的新结果。 相似文献
232.
本文了压电传感器的结构原理,说明了压电传感器幅值灵敏度的线性问题,分析了正反向灵敏度的差异和“饱和现象”,以便在生产、鉴定与使用时加以注意。 相似文献
233.
234.
用典型状态法进行蠕变/持久载荷谱压缩 总被引:3,自引:0,他引:3
提出了采用典型状态法进行发动机蠕变/持久载荷谱的压缩,并将某型涡轴发动机数量众多的载荷状态压缩成4个典型状态载荷谱,为后续编制模拟任务持久试车谱和加速任务试车谱以及发动机零部件的强度与寿命考核奠定了技术基础。研究结果表明,在现有的技术条件下,采用典型状态法以燃气涡轮叶片为对象的蠕变/持久载荷谱压缩可以满足工程应用,方法是合理可行的。 相似文献
235.
依据起落架缓冲器静压缩曲线图对确保飞机起落架质量的重要性,对绘制起落架静压缩曲线图时出现的符合性偏差问题进行了分析,并提出了相应工艺措施。 相似文献
237.
《燃气涡轮试验与研究》2014,(3)
采用非线性方案模化雷诺应力再分配项的二阶矩雷诺应力输运模型——SSG模型和两方程线性涡粘模型SST模型,对24°高雷诺数二维压缩拐角激波/湍流边界层相互干扰流动进行数值模拟。通过在壁面压力分布、壁面摩擦阻力系数分布、截面速度分布及分离区大小等方面与实验数据比较,综合评估了上述两种模型模拟该问题的能力。结果表明:两种湍流模型在上述各方面都取得了与实验较为一致的结果,但相比较而言,除SST模型在流动再附后对壁面摩擦阻力系数分布的模拟更接近实验值外,SSG模型结果在上述其他方面均更接近实验值。本文工作为压缩拐角激波/湍流边界层干扰这类流动数值模拟的湍流模型选择提供了参考。 相似文献
238.
239.
240.
为研究前缘钝度及模型尺度对流场结构的影响,采用了长度为0.3 m和0.6 m的三级压缩楔模型,前缘半径分别为0,0.5,1,1.5,3 mm,在0.6 m激波风洞中利用高速阴影摄像获得了系列流场结构照片,清晰地显示了激波结构。试验条件为马赫数5.98,总温670 K,总压6.56MPa。数据结果表明,随着前缘半径的增加,第一道激波角增大,第二和第三道激波角减小;存在明显的模型尺度影响,在同等钝度条件下(尖前缘除外),两个尺度模型的第一道激波角相差迭0.4°,第二道和第三道激波角最大可相差0.5°。流场照片显示,在拐角处存在激波边界层干扰,造成第二、三道激波根部弯曲,随前缘半径增加,弯曲程度和影响区域增大。 相似文献