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891.
研究Al含量和冷却速率对TiAl合金全片层组织在1150℃的热稳定性的影响.研究表明,Al含量在46at%~48at%范围的二元TiAl合金的Al含量越高,γ偏析程度越严重,铸造片层组织的热稳定性越差.Ti-48Al合金α单相区固溶处理后炉冷的粗片层组织的稳定性远远优于空冷的细片层组织,空冷细片层组织容易在晶界处发生不连续粗化转变,并且空冷片层晶粒内的魏氏片层(Lw)与基体的界面往往与晶界一同成为片层组织发生分解的起始部位.  相似文献   
892.
冲压发动机超薄壁波纹形件的粘性介质压力成形   总被引:1,自引:1,他引:1       下载免费PDF全文
粘性介质压力成形是一种采用具有高粘度并且可流动的半固态介质作为软凸模的成形方法。采用试验和数值模拟方法,研究了高温合金超薄壁波纹形件成形过程坯料形状、应变分布、厚度分布的变化和界面摩擦对板料成形的影响,研究结果表明:成形件尺寸精度高、表面质量好、厚度均匀;与钢凸模成形相比较,可以避免局部较小半径曲面之间的严重颈缩;对于具有局部较小半径曲面的复杂形状薄壁件,粘性介质压力成形显示出其优越性。  相似文献   
893.
超敏 《洪都科技》2002,(3):26-32
研究了硫酸阳极氧化和铬酸阳极氧化工艺对LY12CZ板材、LC9CS棒材在中值寿命区疲劳强度的影响。结果表明,两种阳极氧化工艺对铝制件的疲劳强度都有影响,但硫酸阳极氧化对铝制件疲劳强度的影响比铬酸阳极氧化要大。  相似文献   
894.
 <正> 复合材料结构非线性动力分析具有一定难度,本文在这方面作了些探索,以期为复合材料结构在冲击载荷作用下非线性动力分析提供一种途径。本文方法所编制的计算程序计算两个算例。第二个算例,是某飞机水平尾翼在特殊飞行中,承受瞬态冲击分布外压载荷,其作用时间只有几毫秒。用此法计算得到的响应与试验结果比较吻合。  相似文献   
895.
邵闯  葛森 《结构强度研究》2005,(B04):115-126
研究分析承受随机声激励的特殊正交矩形层合板的响应。假定板的边界条件为全简支和全固支,且在上述情况中的面内边界条件认为是可动的和不可动的。应用等价线性化方法获得矩形层合板的均方位移、均方应力/应变和等价线性化频率。得到的分析结果可用于指导高声强噪声环境下的复合材料层合板声疲劳设计。  相似文献   
896.
缝纫层合板低速冲击损伤有限元分析   总被引:2,自引:1,他引:2  
 采用动态有限元素法,计算并研究了缝纫层合板在低速冲击下的损伤情况。研究结果表明 :缝纫后层间剪切强度的增加是缝纫层合板抗冲击分层性能改善的主要原因。试验结果也表明,模拟计算结果与试验结果具有良好的一致性。  相似文献   
897.
金属热防护系统多层隔热材料的稳态传热分析   总被引:9,自引:0,他引:9  
采用能量平衡方程和两热流密度近似法建立了金属热防护系统多层隔热材料的稳态传热的数学模型,并利用测量多层隔热材料单元的有效导热系数的实验和遗传算法对纤维隔热材料的辐射衰减系数和隔热屏表面辐射发射系数这两个热物参数进行了优化,最后用实验测得的多层隔热材料的有效导热系数验证了采用优化后参数的多层隔热材料的稳态传热模型的正确性.  相似文献   
898.
采用等离子喷涂法制备了W丝增强NiAl单层复合材料并研究了该材料内部与界面相关的问题.研究表明:作为增强体的W丝与NiAl基体具有较好的稳定性,制备态的W/NiAl界面为非冶金结合,其界面处无元素的互扩散及界面反应发生;在模拟热压工艺的两种退火热处理(800 ℃/3 h,1 200 ℃/48 h)状态下,W丝/NiAl界面的结合强度增加,但界面处未出现可见的元素的互扩散层,只是W丝与结晶后NiAl熔滴颗粒之间的氧化物层明显增厚.另一方面,等离子喷涂工艺会给NiAl基体内部带来氧化物的内分界面,该界面的存在会导致NiAl基体的脆断.  相似文献   
899.
以碳纤维增强树脂基复合材料为研究对象,讨论了纤维取向对复合材料平板柔度及其变形的影响规律.采用有限元法分析了不同纤维方向对铺层拼接件的力学性能影响,计算表明拼接区的应力变化复杂,应力集中显著.根据计算数据求出最大应力随纤维偏角的变化关系,并通过引入应力集中系数,得到了计算铺层拼接件最大应力的表达式.  相似文献   
900.
固体脉冲推力器羽烟粒度分布检测   总被引:1,自引:1,他引:1       下载免费PDF全文
周海清  尤政  张平 《推进技术》2006,27(3):285-288
为进行固体脉冲推力器点火启动过程的颗粒传热增强分析以及两相流动分析等研究的需要,采用MALVERN粒度分析仪和相应的辅助装置,检测了固体脉冲推力器排气羽烟中的颗粒粒度分布,得到了点火器燃烧产物和推进剂燃烧产物的颗粒粒度分布数据,检测结果表明,两种产物的颗粒粒度分布都呈多峰值分布状态,粒径范围为5~80μm,点火器燃烧产物的颗粒中间直径约为57μm;推进剂燃烧产物的颗粒中间直径约为39μm。  相似文献   
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