全文获取类型
收费全文 | 249篇 |
免费 | 48篇 |
国内免费 | 23篇 |
专业分类
航空 | 212篇 |
航天技术 | 34篇 |
综合类 | 15篇 |
航天 | 59篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 8篇 |
2022年 | 10篇 |
2021年 | 6篇 |
2020年 | 7篇 |
2019年 | 16篇 |
2018年 | 5篇 |
2017年 | 8篇 |
2016年 | 7篇 |
2015年 | 4篇 |
2014年 | 6篇 |
2013年 | 12篇 |
2012年 | 8篇 |
2011年 | 16篇 |
2010年 | 10篇 |
2009年 | 7篇 |
2008年 | 16篇 |
2007年 | 12篇 |
2006年 | 12篇 |
2005年 | 14篇 |
2004年 | 23篇 |
2003年 | 10篇 |
2002年 | 10篇 |
2001年 | 7篇 |
2000年 | 13篇 |
1999年 | 15篇 |
1998年 | 6篇 |
1997年 | 9篇 |
1996年 | 6篇 |
1995年 | 8篇 |
1994年 | 9篇 |
1993年 | 5篇 |
1992年 | 1篇 |
1991年 | 4篇 |
1990年 | 1篇 |
1989年 | 4篇 |
1988年 | 2篇 |
1987年 | 1篇 |
排序方式: 共有320条查询结果,搜索用时 15 毫秒
101.
为了提高TiAl合金耐磨性能,采用等离子喷涂和激光重熔复合工艺在TiAl合金表面制备了Al2O2-13% TiO2(质量分数)复合陶瓷涂层.用扫描电镜(SEM)和显微硬度计分析了涂层微观结构和显微硬度,同时对涂层的磨损特性进行了考察.结果表明,经过激光重熔处理后,陶瓷涂层颗粒细化,片层状组织得以消失,致密性提高,获得了基本没有裂纹等缺陷的重熔层.由于陶瓷材料导热系数较低的影响,激光重熔时无法使整个陶瓷层实现重熔,重熔后的陶瓷涂层形成了晶粒细小的等轴晶重熔区、烧结区以及片层状残余等离子喷涂区.激光重熔处理后涂层的显微硬度明显提高,其耐磨性能也明显优于原等离子喷涂层. 相似文献
102.
原始喷涂粉末经过喷雾干燥法造粒,采用等离子喷涂工艺在普通载玻片上制备了纳米TiO2涂层,并对涂层在300℃,400℃,500℃进行热处理.采用X射线衍射(XRD)方法对TiO2涂层进行了相结构分析;用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)观察涂层的微观形貌;用压汞方法测量涂层的孔隙率.结果表明,喷涂后锐钛矿型TiO2含量大约在30%~50%,粒径10~30nm,孔隙率小于6%,热处理后涂层更致密,孔隙率降低.喷涂电流为400A且未经过热处理的TiO2涂层具有最佳光催化效果. 相似文献
103.
SAF数控等离子切割机切割加工工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
结合实际介绍了数控等离子切割机切割工艺方法、操作规程的控制要求及其工艺参数的调整 ,通过合理地选择工艺参数 ,获得了优良的切割质量 ,为数控等离子切割机的应用提供了参考性的意见。 相似文献
104.
105.
106.
107.
铝合金中厚板变极性等离子电弧焊(VPPA)焊接工艺的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
目前我国宇航工业中大量的铝合金构件主要采用交流钨极精惰性气体保护焊,用这种方法焊接铝合金不可避免地要产生气孔等焊接缺陷。 相似文献
108.
无论是对节能降耗,还是提高产品的性能,延长其使用寿命,在航空发动机、燃轮机、摩托车及其它热机上采用热障涂层均具有重要意义。 相似文献
109.
采用等离子喷涂法制备了W丝增强NiAl单层复合材料并研究了该材料内部与界面相关的问题.研究表明:作为增强体的W丝与NiAl基体具有较好的稳定性,制备态的W/NiAl界面为非冶金结合,其界面处无元素的互扩散及界面反应发生;在模拟热压工艺的两种退火热处理(800 ℃/3 h,1 200 ℃/48 h)状态下,W丝/NiAl界面的结合强度增加,但界面处未出现可见的元素的互扩散层,只是W丝与结晶后NiAl熔滴颗粒之间的氧化物层明显增厚.另一方面,等离子喷涂工艺会给NiAl基体内部带来氧化物的内分界面,该界面的存在会导致NiAl基体的脆断. 相似文献
110.
铝合金变极性等离子弧焊接电源的研制 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了铝合金穿孔等离子弧焊接专用的变极性电源的工作原理,利用80c196单片机为控制核心,研制了400A的变极性电源。该电源的正、负半波的比例和幅值分别可调。主要应用于铝合金变极性穿孔等离子弧焊接工艺。 相似文献