全文获取类型
收费全文 | 776篇 |
免费 | 242篇 |
国内免费 | 59篇 |
专业分类
航空 | 703篇 |
航天技术 | 41篇 |
综合类 | 80篇 |
航天 | 253篇 |
出版年
2024年 | 8篇 |
2023年 | 23篇 |
2022年 | 32篇 |
2021年 | 38篇 |
2020年 | 36篇 |
2019年 | 28篇 |
2018年 | 18篇 |
2017年 | 26篇 |
2016年 | 19篇 |
2015年 | 19篇 |
2014年 | 30篇 |
2013年 | 34篇 |
2012年 | 25篇 |
2011年 | 38篇 |
2010年 | 37篇 |
2009年 | 32篇 |
2008年 | 42篇 |
2007年 | 45篇 |
2006年 | 30篇 |
2005年 | 31篇 |
2004年 | 38篇 |
2003年 | 31篇 |
2002年 | 29篇 |
2001年 | 30篇 |
2000年 | 39篇 |
1999年 | 37篇 |
1998年 | 31篇 |
1997年 | 29篇 |
1996年 | 20篇 |
1995年 | 27篇 |
1994年 | 21篇 |
1993年 | 17篇 |
1992年 | 25篇 |
1991年 | 23篇 |
1990年 | 23篇 |
1989年 | 22篇 |
1988年 | 11篇 |
1987年 | 21篇 |
1986年 | 3篇 |
1985年 | 3篇 |
1984年 | 2篇 |
1983年 | 3篇 |
1980年 | 1篇 |
排序方式: 共有1077条查询结果,搜索用时 15 毫秒
81.
王百亚%张康助%雷海锋%方东红 《宇航材料工艺》2003,33(4):39-42
研究讨论了缠绕过程中几种主要工艺参数对F— 12纤维 /RE14配方Φ15 0mm压力容器复合材料性能的影响。结果表明 :采用“交替”铺层方式缠绕成型 ,含胶量控制在 30 %~ 4 0 % (质量分数 ) ,缠绕张力控制在 15 0N~ 2 0 0N ,采用GPC谱图控制固化时机 ,得到的复合材料综合性能较好 ;用优化出的工艺参数进行了Φ4 80mm压力容器试验 ,结果表明其容器特性系数PV/W值为 37.0 2km ,纤维强度转化率高达73.2 6 %。 相似文献
82.
83.
陶瓷基复合材料防热系统 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍陶瓷基复合材料防热系统。这种防热系统有可能适用于高级热防护系统,即:在空气中,耐1600℃以上高温,并具有抗全天候的能力。这种方案包括陶瓷纤维增强碳化硅桁架结构和面板组成。文中介绍几种结构方案。 相似文献
84.
聚碳硅烷是以硅碳键为主链的有机硅聚合物。它在非氧化性的气氛中经高温处理可转变成碳化硅,是制备连续碳化硅纤维及其他碳化硅材料的先驱体。本文对聚碳硅烷的合成方法,结构性能及其应用作了评述。 相似文献
85.
本文综述了玻璃纤维、凯夫拉纤维、碳纤维、陶瓷纤维增强的高性能复合材料的发展与应用,简述了我国复合材料开发现状与国外的差距,以及笔者为缩短这一差距而提出的建议。 相似文献
86.
航天飞机的表面贴有两万多片陶瓷防热瓦。在航天飞机完成每次飞行任务之后通常要更换其中的许多防热瓦。要更换的理由是脆弱的防热瓦在航天飞机的飞行中很可能被损坏,以及在瓦内或瓦的附近测得的数据要求更换。 过去,防热瓦一直是洛克威尔公司在加利福尼亚州生产的,使用洛克希德导弹及宇航公司生产的玻璃纤维坯料。为了给航天飞机热防护系统的维修、更换更快地提供新瓦,NASA 相似文献
87.
88.
文思维%肖加余%曾竟成%杨孚标%张昌天 《宇航材料工艺》2007,37(3):67-70
设计了一种单纤维拔出试样制备方法,分析了单根硼纤维拔出特性;同时采用该方法分别测试了四种硼纤维/环氧复合材料界面剪切强度。固化剂采用异佛尔酮二胺(IPDA)的硼纤维/环氧复合材料界面剪切强度比采用二乙烯三胺(DETA)的提高了44.7%;采用液体丁腈橡胶(LNBR)改性环氧树脂的硼纤维/环氧复合材料界面剪切强度提高了97.7%~135%。 相似文献
89.
周玉玺%曾金芳%王斌 《宇航材料工艺》2007,37(3):71-73
通过红外光谱和元素分析对芳纶Ⅲ和Kevlar-49纤维的进行对比研究得出,芳纶Ⅲ纤维中存在含氮的芳杂环结构,并结合X射线衍射方法分析芳纶Ⅲ和Kevlar-49纤维的晶体结构,其中芳纶Ⅲ纤维的结晶度为30.44%,明显低于Kevlar-49。芳纶Ⅲ力学性能优于Kevlar-49,其拉伸强度、弹性模量和断裂延伸率分别为4250MPa、139MPa和3.2%。 相似文献
90.