减小燃烧室壳体淬火变形的工艺措施

燃烧室壳体为大型薄壁焊接构件，由于结构的特点，经调质处理后变形严重，为解决这一问题，设计制造了专用撑具。预先放在壳体中段的内部，在淬火过程中利用两种材料膨胀系数的不同，使壳体的变形恰好受到内部撑具所阻，起到控制变形和校正作用经实际使用效果良好，且可以推广应用。     

燃烧室火焰筒头部性能对比试验

根据前期某型发动机燃烧室头部降低冒烟数性能试验结果,火焰筒头部结构存在高温烧蚀变形痕迹,为保证该结构工 作可靠性和使用寿命,将原型燃烧室火焰筒头部传统的孔板+挡溅板的冷却结构改进为带有一定角度的收敛双锥形冷却结构,并 在单管燃烧试验器、扇形燃烧室试验件上采用连续气源、模拟参数进行了性能对比试验,录取了改进前后2种头部的点熄火边界、 燃烧效率及头部壁温。结果表明：在同工况下,改进后的火焰筒头部着火余气系数更大,点火边界更宽;贫油熄火边界相当;燃烧 效率基本相当,均大于0.99,符合性能要求;改进后火焰筒头部壁温较原型的有较大降低,温度分布更均匀。     

固体发动机装药裂纹中火焰传播速度计算

本文根据实验观察和分析、建立了一个固体火箭发动机推进剂裂纹点火燃烧的综合模型,使用该模型进行了裂纹中火焰传播规律的理论计算,计算结果与实验结果基本吻合。     

相干反斯托克斯喇曼光谱单脉冲测量火焰温度

根据火箭发动机燃烧流场诊断的需要 ,介绍了一种非接触式的光学诊断技术———相干反斯托克斯喇曼光谱 (简称CARS)。从理论上分析了温度、浓度和压力对CARS光谱线型的影响 ;对单脉冲和多脉冲测量的方法进行了比较 ;在平面火焰炉上对液化石油气 /空气的预混火焰进行了氮分子CARS测温实验 ,对实验结果进行了分析 ,并对下一步的工作提出了设想。     

基于火焰面波动机理的热释放模型理论推导及其模态分析

针对一个中心体稳定的燃烧室通过G方程的方法推导建立了火焰面波动与声波速度波动之间的耦合关系,并进而得到了燃烧热释放模型的数学函数.推导过程中考虑了燃烧膨胀效应对火焰面运动的影响,弥补了前人研究中忽略了燃烧膨胀效应的不足.该函数表明在几何结构和燃料成分等参数保持不变的情况下,湍流燃烧速度是影响热声振荡的关键参数,能够同时强烈的影响燃烧热释放模型的振幅和相位,当量比和入口空气温度等参数是通过改变湍流燃烧速度最终影响了热声振荡现象;而只有当燃烧火焰传播速度相对较大时,密度膨胀比才会对热释放幅值产生影响,并且会对热释放的相位产生影响,从而指出了各参数影响热声振荡的具体途径和相对大小.通过将推导的燃烧热释放波动模型与模态分析方法相结合,系统连续地分析了压力振幅增长率、固有频率和声压模态等重要的热声振荡特性参数随着当量比和入口空气温度的变化关系,从而得到了热声振荡稳定区间和非稳定的区间的云图.对理解和控制热声振荡现象具有重要的实际指导意义.      

基于高速摄影图像处理统计分析的点火过程试验

针对空气来流马赫数为2.1、总温为846K,总压为0.7MPa的条件下凹腔内的强迫点火过程,利用高速摄影观测了凹腔主动喷注方式的乙烯强迫点火试验.基于高速摄影图像的合成分析和概率统计,提出了能够定量分析出点火过程凹腔火焰稳定和燃烧室火焰分布的试验研究方法;利用该研究方法,采用主动喷注方式在全局当量比为0.15和0.17(相应的主动喷注当量比分别为0.04和0.06)的条件下,对比研究了采用凹腔后壁面喷注的喷注方案和采用凹腔前壁喷注和后壁面喷注相结合的喷注方案的点火试验过程;定量分析了这两种喷注方案点火后的凹腔火焰稳定和燃烧室内的火焰分布.当凹腔主动喷注当量比为0.04时,点火凹腔内并没有形成良好的局部压力反馈,火焰在点火凹腔内常以不连续形式稳定存在.当主动喷注当量比达到0.06时,整个燃烧室的火焰分布要更加均匀.针对超声速来流条件下的点火过程瞬态图像,该方法能够有效地开展定性分析和定量研究.      

工况压力对分层火焰系统中压力振荡的影响

为了研究工况压力对分层火焰系统中压力振荡频率的影响,通过实验方法测量了不同工况压力下分层火焰燃烧系统中的压力振荡特性,通过基于火焰响应模型的理论分析方法研究了压力振荡频率变化的原因。实验测试结果表明,当进口压力降低从2.6MPa降低至1.4MPa时,压力振荡频率具有规律性的减小约4%;而相对振荡幅值保持在0.2～0.3范围内,没有明显的规律。火焰响应模型的计算结果显示,雾化过程对火焰的响应特性影响最大。     

湍流扩散火焰的流场计算

本文采用修正的k-ε湍流模型以及实验测得的初始条件,计算了冷态和湍流扩散火焰的流场。结果令人满意。     

高温气流中火焰稳定器截面燃油浓度分布计算

在模拟涡轮喷气发动机加力燃烧室进口气流温度下,应用轨道扩散模型计算了直射式喷嘴跨流喷射时火焰稳定器截面燃油浓度分布。