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31.
方玉诚  郭章 《宇航材料工艺》1995,25(3):14-17,26
丝网多孔发散冷却面板是液氢液氧发动机燃烧室的关键部件,是用多层金属丝网通过轧制和烧结复合而成的。制备面板通常采用的真空平压烧结工艺,烧结温度高,保温时间长,造成面板表面与陶瓷涂层隔板的粘结,严重影响了表面质量。本文探讨了真空吊挂烧结、真空表面活化烧结和热压烧结三种新工艺,表明三种工艺都可得到质量好的烧结表面,结强度 明显提高。真空吊挂烧结工艺更具有实际的应用意义。  相似文献   
32.
张克勋 《推进技术》1987,8(1):63-65
Escher,W.J.D等人在1986年美国22届联合推进会议上发表了有关以吸气式组合发动机为动力的垂直起落单级空间运输系统方案.作者一反过去吸气式发动机多适用于水平起落方案的通常看法,大胆提出了这一新颖方案,详细论述该方案的优点,并作了大量分析工作,这对人们颇有启发.  相似文献   
33.
文章介绍了一种典型漏热工况下液氢加注管道内径的选择方法。选择合适内径的加注管道能够降低液氢的加注消耗量,降低试验成本。液氢加注消耗主要包括:预冷管道液氢消耗;克服流阻液氢消耗;热侵造成的液氢消耗。根据典型漏热工况的要求,进行了管道的绝热结构设计。上述方法已被应用于某型号试验容器加注管道的设计和加工,并通过实际运行,对其加注效率和预冷液氢消耗量进行了核实。  相似文献   
34.
戴耀松 《推进技术》1986,7(2):98-98
1.法国在陆基型SA90防空体系方面,将于1996—1997年间用新导弹取代霍克.航宇公司准备用Aster30,以固体火箭发动机为动力;马特拉公司准备用SAMAT3与之竞争.这种导弹用火箭助推的冲压发动机为动力.海军短程点防的防空体系SAN90,将采用固体火箭发动机的垂直发射导弹.航宇公司的Aster12与马特拉公司的SAMAT2竞争.  相似文献   
35.
王倞中 《推进技术》1983,4(4):53-66
本文全面地介绍了国外研制氢氧火筋发动机的发展概况。分别叙述了美国、法国和西欧、以及日本在氢氧火箭发动机技术上的发展历史,目前状况和今后的发展方向。从中可以看出,当今的氢氧推进技术是液体火箭推进技术中的一项极其重要的技术,是液体推进技术在运载火箭和航天飞行应用中的发展方向。  相似文献   
36.
37.
谭永华 《宇航学报》2013,34(10):1303-1308
大推力火箭发动机是航天发展的基础,是国家高科技水平和综合国力的体现。分析了运载火箭主动力发展的现状和趋势,指出大推力液氧煤油发动机和液氧液氢发动机是发展方向和最佳组合。提出了我国重型运载火箭大推力液氧煤油发动机和液氧液氢发动机的总体方案和主要参数,研究了两种发动机的关键技术及其解决途径。这两种大推力发动机的研制,将为我国载人登月、深空探测等重大航天活动和空间利用提供动力支撑。  相似文献   
38.
针对液氢贮箱在轨气液两相正推重定位过程,借助CFD手段研究了不同重力水平、充液率等条件下的微重力气液分布规律及其影响因素,分析了利用蒸发排气实现正推气液分离方案的可行性,提出了低温推进剂正推重定位时序管理的建议方案。研究表明:采用二维轴对称模型模拟重定位过程的方法可行,建立重定位所需的时间随重力水平增大和充液率增大而缩短,发动机再启动的特征时间是贮箱排气特征时间的2倍以上;在贮箱绝热良好的条件下(1~10 W/m2),利用直接连续排气和TVS间歇排气作用力难以实现正推重定位;对于推进剂时序管理方案,待间歇泉向下运动,质心曲线稳定震荡前的极小值点增大推力为比较合理的推力时序。  相似文献   
39.
针对传统商用软件计算液氢贮箱热分层时的计算量大且耗时长等问题,运用分区模型方法将地面液氢贮箱内部空间分为过热区、饱和区和过冷区3块区域,并离散气相/液相区的质量与能量守恒方程和热力学方程,在确定初始条件便求解液氢贮箱内温度与压力分布。对比分区模型与Fluent计算结果可知,该方法在大幅降低计算资源情况下,可获得液氢贮箱内温度与压力的精确分布,为后续流体混合计算提供初始条件。  相似文献   
40.
自生增压液氢推进剂贮箱在轨滑行阶段将长期(数百秒)处于微重力环境下,其贮箱压力受多种因素影响.液氢低温推进剂接近饱和温度时,因传热等影响而极易产生相变,从而影响贮箱压力.通过建立贮箱三维CFD模型,研究了不同初始液氢推进剂温度对于贮箱压力和温度变化等的影响.计算结果表明,气液界面附近推进剂温度与当前气体压力下饱和温度之差(过冷度)越大,压力下降速率越大.随着气体压力下降,气枕温度降低,压力下降速率也逐渐减小,压力变化曲线趋于平缓.在初始液体推进剂温度低于平衡温度的情况下,初始液体推进剂温度越高,平衡压力越高.   相似文献   
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